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受拉钢筋锚固长度和受拉钢筋抗震锚固长度是施工及预算人员必须熟知的基本知识,而工程中在11G101-1图集第53页中,提到多个概念、计算公式和选用表格、修正系数等,不容易理解。下面就锚固长度的概念、计算依据和11G101-1图集中锚固长度的计算作一下介绍。 相似文献
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HRBF500钢筋粘结锚固性能的试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
通过对42个HRBF500钢筋与混凝土粘结锚固试件的拔出试验,分析HRBF500钢筋粘结锚固的特点和影响粘结锚固强度的主要因素。研究表明:与普通热轧带肋钢筋(月牙纹)类似,HRBF500钢筋与混凝土的粘结强度随锚固长度和钢筋直径的减小、配箍率的提高、保护层的增大、锚筋屈服强度及混凝土强度的提高而增大,其设计锚固长度仍可按GB 50010—2002《混凝土结构设计规范》规定的公式计算且建议锚固长度设计中混凝土强度等级的上限可以提高到C60。 相似文献
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冷拔螺旋钢筋粘结锚固性能试验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用拔出试验方法,研究分析了冷拔螺旋钢筋与混凝土的粘结锚固性能,推导了冷拔螺旋钢筋和混凝土强度,保护层厚度,锚固长度的具体关系,给出最小锚固长度的计算公式。 相似文献
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分析了受拉钢筋的锚固机理,给出了钢筋锚固长度的计算公式,探讨了钢筋锚固长度的修正,介绍了钢筋机械锚固的形式、长度和构造要求,以优化混凝土结构设计中钢筋锚固长度的计算。 相似文献
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砌块砌体与框架的拉结 总被引:2,自引:0,他引:2
本文介绍了一种通过砌体侧壁粉刷的拉结带进行填充墙与框架的拉结方案,并通过试验研究分析其中性能,证实该拉结方案比原拉结方案更有效,可靠并辱 有关要求,是一种值得推广的拉结方案。 相似文献
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通过对33个高强钢筋(HRB500)与高强混凝土(最高达C80)粘结锚固试件的拔出试验,分析了高强钢筋与高强混凝土粘结锚固性能和影响粘结锚固强度的主要因素,在对试验结果分析的基础上,对目前《混凝土结构设计规范》(GB50010—2010)的锚固长度规定进行了评价。研究表明:与普通强度钢筋混凝土类似,高强钢筋和高强混凝土的粘结锚固强度随着钢筋直径的减小而增大,随着保护层厚度、横向钢筋配筋率、混凝土抗拉强度的增大而增大;但高强钢筋高强混凝土试件的破坏更加突然,在达到极限拉拔力后试件瞬间劈开,延性较差,配制一定量的箍筋可以较大程度上改善其延性;当混凝土强度等级高于C60时,不同强度等级的混凝土所需要的锚固长度是不一样的;在设计锚固长度时,对于强度等级为C80的高强混凝土,混凝土轴心抗拉强度设计值ft按C80取值,《混凝土结构设计规范》(GB 50010—2010)的计算公式仍适用,是安全的。 相似文献
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为探究低合金耐蚀钢筋粘结锚固性能的影响因素,并提出锚固长度的设计建议,通过45个低合金耐蚀钢筋试件拉拔试验,统计回归分析了耐蚀钢筋的粘结强度表达式,基于临界锚固长度极限状态方程,提出耐蚀钢筋的临界锚固长度计算公式,并与GB 50010—2010(2015年版)锚固长度计算式进行对比。结果表明,低合金耐蚀钢筋的粘结锚固性能与相对保护层厚度、配箍率和混凝土强度正相关,与钢筋直径、相对锚固长度负相关,与钢筋强度无明显相关性;提出的耐蚀钢筋粘结强度计算公式与实测值吻合较好;耐蚀钢筋的锚固长度可采用拟合公式计算,出于工程安全设计考虑,低合金耐蚀钢筋的相对锚固长度可取0.14fy/ft。 相似文献
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Wang Yue-fang 《建筑技术开发》2007,34(6)
混凝土多孔砖的研究还处于起步阶段,没有大量的研究成果用于指导实际应用。基此,通过混凝土多孔砖砌体力学试验,得到了通缝抗剪、轴心抗压、弯曲抗拉等试验下的砌体的破坏特征、极限强度,旨在为这种结构的设计提供了帮助。 相似文献
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GB 50203—2011《砌体结构工程施工质量验收规范》对混凝土结构填充墙后植拉结钢筋如何进行现场非破坏实体检测作出了规定,为后植拉结筋施工和实体检测提供了依据。但GB 50203—2011实施中也发现了一些问题,如没有规定后植拉结钢筋的适用范围、给出的非破坏检验值检测时存在争议、没有规定钢筋锚固临界深度、对后植筋施工缺乏过程控制要求等,在分析上述问题的基础上提出了完善的具体建议。 相似文献
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