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采用熔盐法得到了PMN-PT陶瓷,研究了在不同烧结温度下PMN-PT陶瓷的介电、压电性能,分析讨论了烧结温度、烧成密度、晶粒大涉以及晶界玻璃相与介电、压电性能的关系。结果表明,适当的晶粒大小以及采用不同烧结温度和退火工艺消除晶界玻璃相有利于压电、介电性能的提高,并对可能的机理进行了分析。 相似文献
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铌酸钠钾基压电陶瓷的结构与性能研究 总被引:2,自引:2,他引:0
采用传统的固相反应合成法制备了结构较为致密的0.9(K0.5Na0.5)NbO3-0.1LiSbO3(KNN-LS)无铅压电陶瓷,研究了其相结构、压电、介电、损耗以及铁电性质.常温下的压电陶瓷具备四方钙钛矿结构,具有较高的压电系数d33=131pC/N和低的介电损耗tanδ=0.09(10kHz)等优点.另外,常温下的KNN-LS陶瓷存在着较为饱满的电滞回线,其剩余极化率Pr为16.1μC/cm2,矫顽场为EC=14.8kV/cm.性能较KNN压电陶瓷有了较大的提高. 相似文献
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铅基弛豫型铁电体的峰值介电常数和压电性能在退火后有较大提高.在PMN-PT陶瓷中,k_p由58%提高到66%,峰值介电常数由30900提高到37200,d_(33)达到530pC/N.在PZN-PT-BT陶瓷中,k_p由35%提高到51%,峰值介电常数km由11400提高到29000,d_(33)由347PC/N提高到624pC/N.这种改善可能与晶界玻璃相的消除以及畴壁运动等因素有关 相似文献
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通过固相反应烧结法制备了PSN、PSLN陶瓷,对样品进行XRD分析,发现有超晶格衍射峰,说明B位离子部分有序。 相似文献
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采用传统陶瓷工艺制备了Bi0.5(Na0.90-xKxLi0.10)0.5TiO3-KNbO3无铅压电陶瓷,利用XRD,SEM 等测试技术分析表征了陶瓷的结构、表面形貌、介电、压电与铁电性能.结果表明:该体系陶瓷具有单相钙钛矿结构,KNbO3的引入使体系的居里温度和铁电-反铁电相变温度降低;随着钾含量的增加,KNbO3对体系性能的影响越明显.在室温下,该体系表现出良好的压电与铁电性能:压电常数d33和机电耦合系数kp分别达到195pC/N和31.9%,陶瓷样品表现出明显的铁电体特征,剩余极化强度Pr达到34.8μC/cm2,矫顽场强Ec为3.2kV/mm. 相似文献
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铅基弛豫型铁电体的峰值介电常数和压电性能在退火后有较大提高.
在PMN-PT陶瓷中, k 相似文献
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锰掺杂对PMN-PT陶瓷介电和压电特性的影响 总被引:1,自引:1,他引:1
采用氧化物固相反应法制备了Mn掺杂0.67Pb(Mg1/3Nb2/3)O3-0.33PbTiO3陶瓷,研究了锰掺杂量对陶瓷相结构、介电和压电性能的影响。实验发现,随着锰掺杂量的增加,陶瓷焦绿石相含量的逐渐较少,材料变“硬”。即当锰掺杂量少于1.5mol%时,介电系数ε、压电常数d33和机械品质因数Qm逐渐增加,介电损耗tanδ减少。随着锰掺杂量的进一步增加,弛豫程度变得更加明显。当压电陶瓷组分中锰掺杂量为1.5mol%时,其介电和压电性能各为:ε=2300,kp=0.54,Qm=900,tanδ=0.004,d33=400pC/N,适于制作大功率压电陶瓷变压器。 相似文献
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研究了退火对(1-x)PMN-xPT(x=0-0.34)陶瓷介电和压电性能的影响。分析了机理。结果表明,在PT含量较低时,退火使介电常数稍有提高;PT含量较高,接近准同型相界时,退火使介电常数有较大提高,尤其在居里温度附近,介电常数有显著提高。 相似文献
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改性PZT/PVDF体系压电复合材料的介电和压电性能 总被引:2,自引:0,他引:2
采用复合材料模压工艺,制备了体积分数不同的改性PZT(含铌的钛锆酸铅)/PVDF(聚偏二氟乙烯)压电复合材料。采用扫描电镜对材料的形貌进行了分析,并利用HP4294A,Z-3A型准静态测试仪等系统地研究了改性PZT体积分数对材料介电、压电性能的影响。结果显示,在改性PZT体积分数为70%时,获得了性能优良的压电复合材料。在压电陶瓷高含量区(>0.5),部分压电陶瓷颗粒相互联接,形成了类似0-3(3-3)型复合连通形式,是复合材料获得优良压电、介电性能的主要原因。 相似文献
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