共查询到16条相似文献,搜索用时 62 毫秒
1.
2.
Cr12钢经980℃奥氏体化后,于280℃硝盐中等温不同时间获得不同比例的马氏体-贝氏体复合组织与力学性能的关系,并与常规淬火、回火后的力学性能进行比较.结果表明:具有马氏体-贝氏体复合组织Cr12钢与常规淬火、回火的回火的马氏体组织相比,除硬度有所降低外,抗弯强度、挠度、冲击韧性及耐磨性均有较大幅度的提高.经980℃加热、280℃等温5 h、180℃回火后,Cr12钢具有最佳的综合力学性能. 相似文献
3.
研究了Cr12钢经980℃奥氏体化后,于280℃硝盐中等温不同时间获得不同比例的马氏体-贝氏体复合组织与力学性能的关系,并与常规淬火、回火后的力学性能进行了比较。结果表明:具有马氏体-贝氏体复合组织的Cr12钢与常规淬火、回火的回火马氏体组织相比,除硬度有所降低外,抗弯强度、挠度、冲击韧性及耐磨性均有较大幅度的提高。经980℃加热、280℃等温5h、180℃回火后,Cr12钢具有最佳的综合力学性能 相似文献
4.
GCr15钢贝氏体马氏体复合组织的力学性能 总被引:6,自引:0,他引:6
本文研究了贝氏体含量与贝氏体—马氏体复合组织力学性能的关系。试验结果表明,复合组织中含有40~50%下贝氏体时具有最佳的强韧性配合及其疲劳性能。 相似文献
5.
Cr12钢马氏体—贝氏体复相处理强韧化及应用 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了Cr12钢贝氏体含量与马氏体-贝氏体复相组织力学性能关系和工艺参数对强韧性的影响。结果表明,经低温回火,马氏体-贝氏体复要组织中含15%-25%下贝氏体时,钢的强韧性及模具使用寿命显著提高。 相似文献
6.
对Fe-12Cr马氏体钢包壳管材分别进行980~1050℃下保温15~30 min正火处理,随后在730~790℃温度下进行2 h回火处理,研究不同热处理工艺对Fe-12Cr马氏体钢包壳管材微观组织、室温和高温力学性能的影响。结果表明:正火处理后,冷轧Fe-12Cr马氏体钢的组织为板条马氏体,冷轧态的碳化物粒子会部分固溶于马氏体基体中;随正火温度的升高,残余碳化物的含量降低,且原奥氏体晶粒尺寸会增大(从980℃的9μm增至1050℃的12μm);回火处理后,马氏体基体上重新析出细小碳化物粒子,且随回火温度增加,碳化物粒子会发生粗化,平均尺寸为0.2~0.28μm,而马氏体板条间距几乎不随回火温度发生变化。Fe-12Cr马氏体钢经过1050℃×15 min正火+760℃×2 h回火处理后具有最佳的综合力学性能,其在600℃下的屈服强度为270 MPa,伸长率为40%;此时合金的碳化物粒子体积百分数最高,约为4.5%。 相似文献
7.
8.
9.
对3Cr3Mo3W2V钢中的马氏体和3种(B+M)复合组织回火后的高温力学性能,热疲劳性能及断裂韧度进行了研究。讨论了下贝氏体韧度的影响,试验表明,下贝氏体马氏体复合组织具有较高的二次硬化效应,500℃回火后具有较高的塑性和韧度,但经600℃回火会使下贝氏体的韧度和塑性下降。 相似文献
10.
11.
GCr15钢B-M复相组织的力学性能及断裂机理 总被引:2,自引:0,他引:2
本文研究了GCr25钢经850℃奥氏体化后于250℃及270℃等温液焱工保持5~180min后所得B-M复相组织的力学性能。结果表明,经此处理后,GCr15钢的抗拉强度及冲击韧度明显提高。其基体硬度仍可在57HRC以上,并通过透射电镜及扫描电镜观察分析了B-M复相组织的形态及断口形貌和断裂机理。 相似文献
12.
13.
14.
研究了下贝氏体/马氏体复相热处理工艺对Cr12钢显微组织与性能的影响。Cr12钢于1030℃加热奥氏体化,在280℃等温1~4h,获得不同百分比的下贝氏体/马氏体组织,测定相应的耐磨性及冲击韧性,并与常规热处理的Cr12钢进行了比较。结果表明,7%~10%贝氏体/马氏体复相显微组织能赋予Cr12钢以良好的韧性与耐磨性配合。本文对这种复相组织进行了分析及讨论。自行车把节头的凸袋模系Cr12钢制的冷镦模,采用贝氏体/马氏体复相热处理工艺代替常规的分级淬火,其使用寿命可提高3~4倍,现已应用于生产。 相似文献
15.
16.
采用拉伸、疲劳试验,研究了时效处理对22Gr双相不锈钢断裂性能和疲劳性能的影响及其变化规律,并按断口形貌探讨了22Cr双相不锈钢在不同试验条件下的断裂机制,为22Cr双相不锈钢的使用提供参考。 相似文献