耐海洋腐蚀HRB400cE转炉冶炼生产实践

HRB400cE是一种400 MPa级耐海洋腐蚀钢筋,是国标 GB/T 33953—2017"钢筋混凝土用热耐蚀钢筋"里规定的一种耐蚀钢筋,在钢中加入一定量的Cu、P、C或Ni、Mo、Nb、Ti等合金元素制成的一种耐海洋腐蚀性能良好的低合金钢.耐海洋腐蚀钢筋主要应用于工业环境、盐湖、海洋、沿海一带和撒化冰盐的道路、桥梁...     

HRB400E抗震螺纹钢静态CCT曲线测定及组织分析

利用膨胀法在Gleeble-3500热模拟试验机上测定了HRB400E抗震螺纹钢的静态连续冷却转变(CCT)曲线,采用光学显微镜OM、扫描电镜SEM和显微维氏硬度仪观察和测定了不同冷却速度下钢的显微组织和硬度,分析了冷却速度对该钢相变组织与性能的影响。结果表明,当冷速在3 ℃/s以下时,试验钢中组织为铁素体和珠光体,随着冷速的提高,试验钢中珠光体含量逐渐提高,片层间距不断减小;当冷速为4~10 ℃/s时,试验钢中开始出现贝氏体组织;当冷速＞10 ℃/s时,试验钢开始发生马氏体相变;并且随着冷速的提高,试验钢的硬度逐渐提高。冷却速度为2~3 ℃/s范围内,试验钢中珠光体含量、片层间距和力学性能均满足GB/T 1499.2—2018中规定,其结果与现场生产性能检验结果相符。在冷速为3 ℃/s生产的ϕ8 mm盘螺成品试样的珠光体含量和片层间距分别为47%和0.184 μm,下屈服强度R_eL、抗拉强度R_m、强屈比R_m/R_eL、屈标比R_eL/R^s_eL、断后伸长率A、最大力总伸长率A_gt分别为440 MPa、569 MPa、1.29、1.10、27.2%和17.8%。     

减少φ14 mm螺纹钢HRB400E表面折叠缺陷的生产实践

三宝钢铁有限公司φ14 mm螺纹钢HRB400E生产过程中,出现了多处折叠缺陷质量事故,文章介绍了通过化学成分、夹杂物和金相组织分析表面折叠缺陷的形成原因,针对钢坯夹杂物来源,采取提高出钢C含量和挡渣成功率、保证吹氩时间等措施,有效减少了钢坯夹杂物,明显改善了表面折叠缺陷,起到了减少质量废品的作用。     

HRB500E高强抗震钢筋墩粗电渣压力焊接新工艺试验

随着我国高强抗震钢筋应用的增加,某些HRB500E钢筋采用传统钢筋电渣压力焊接工艺焊接,很难保证焊接接头质量。介绍了两种使钢筋接头截面积增大的新工艺,采用新工艺对直径22mm和25mm的HRB500E高强抗震钢筋进行试验,与传统电渣压力焊接对比分析,验证新工艺的可靠性和优越性。     

冷却工艺对HRB500E相转变温度的影响

利用Gleeble-3500热模拟试验机对HRB500E的冷却过程进行研究。结果表明,HRB500E的相转变温度受冷却工艺的控制。试样组织随转变温度的变化而变化。随突变温度的降低和冷却速度的提高,组织中贝氏体含量上升。在相同工艺条件下,随吐丝温度的提高,贝氏体含量增加。通过控制冷却工艺可对其相转变温度进行调控,进而改变室温组织以改善材料的性能。     

氮化硅锰、钒氮合金生产HRB500E高强度抗震钢筋应用研究

介绍了昆钢采用氮化硅锰、钒氮合金开发HRB500E高强度抗震钢筋的应用研究和生产试制情况,对该工艺强韧化机理及效果、钢筋金相组织及夹杂物、焊接性能及时效性等进行了系统研究和分析。结果表明:该工艺通过钢中增氮优化和增加细小弥散V(CN)析出量、细化铁素体晶粒,充分发挥了沉淀析出强化和细晶强化综合作用;所生产的钢筋具有优异的抗震性能、低应变时效性、良好的焊接性能及高低温拉伸性能等优点,综合性能指标优异;通过增氮降钒,钒氮合金加入量和常规钒氮微合金化工艺相比有所减少,生产成本同比降低30元/t材,经济和社会效益显著。     

钒铁与钒氮合金生产HRB500钢筋的对比试验研究

研究了加入钒铁和钒氮合金生产HRB500钢筋的对比试验以及对力学性能的影响与其V、N的强化机制。结果表明,采用钒氮合金生产的HRB500钢筋强度明显提高,细化晶粒的效果比钒铁的效果好,在钢中碳当量、钒含量基本一致的情况下,加入的氮促进V（C、N）化合物的析出,而大量细小弥散的V（C、N）析出物是钒氮合金钢强度增加的主要原因。为保证生钢筋的力学性能合格,在钢筋中增氮且钒含量控制在0.05%～0.06%可使钢筋强度更高、性能更加稳定。因此,采用钒氮合金生产HRB500钢筋可减少钒的加入量,其生产成本大幅度降低。     

凌钢成功研发HRB500E热轧带肋抗震钢筋

近日,凌钢成功研制出具有良好抗震性能的HRB500E热轧带肋抗震钢筋。 HRB500钢筋是目前国内强度级别最高的热轧钢筋,按钢筋性能指标分为普通钢筋（HRB500）和抗震钢筋（HRB500E）。HRB500钢筋对强度、韧性、焊接、抗震等性能指标均提出了较高要求,其主要技术难点是如何实现高强度、高韧性指标的合理匹配。     

HRB500E钢筋性能异常原因分析及其改进措施

针对柳钢生产HRB500E钢筋时出现屈服强度ReL、塑性指标Agt分别低至440 MPa、5.0%的性能异常现象,通过对拉伸试样进行断口形貌、拉伸曲线、化学成分及金相组织分析,对工艺执行及取样过程进行排查,对其产生原因进行了分析。结果表明:HRB500E钢筋性能异常为残余元素B含量异常偏高而导致,当B质量分数达(27~48)×10^-6时,Nb.V.N复合微合金化HRB500E钢筋中的贝氏体含量明显增加,拉伸试样无屈服效应,屈服强度大幅下降,塑性指标Agt波动大。为此,调整了高硼坯料控轧控冷工艺,采用900 ℃入K₂ 轧机及920 ℃上冷床的工艺优化措施,亦即采用轧制过程及轧后冷却强度逐步加强的措施,可以降低B元素高淬透性的影响、抑制贝氏体的生成,使高B钢筋的组织和性能恢复至正常。同时,对合金及入炉废钢从源头上加强管控,制定残余元素含量上限的预警标准,可以极大减少残余元素控制异常或由此引发的钢筋性能波动。     

钒氮微合金化HRB500E钢筋的制备及热处理

通过对化学成分进行重新设计,同时控制冶炼过程、连铸过程、热轧过程和热处理过程,制备了1^#～7^#钒氮微合金化HRB500E钢筋试样,并测试了1^#～8^#试样的力学和冲击性能,结果表明,1^#～7^#试样的力学性能和冲击性能明显优于8^#试样,其中1^#试样冲击功接近8^#试样的2倍,出现此现象的原因主要与炼钢工艺、热轧工艺和热处理工艺有关。     

V-Nb微合金化HRB500钢筋的试制

介绍了达州钢铁股份公司钒铌微合金化φ25mm HRB500钢筋的工业试制情况，包括钢筋的成分设计、生产工艺及其控制。结果表明，钢筋成分设计和生产工艺合理，钢筋性能满足GB1499—1998标准要求。     

转炉冶炼IF钢工艺技术研究

在传统转炉冶炼过程中,由于没有炉钢全程自动控制系统,冶炼过程控制和终点控制是影响IF钢冶炼的限制环节,往往会出现因为终点温度或终点P含量不符合要求,造成被迫补吹,使钢水终点氧含量升高,从而影响钢水的纯净度。通过对唐钢转炉冶炼过程的分析,找出了适合唐钢转炉的冶炼工艺,使IF钢的转炉终点温度控制在1700±15℃,终点P含量小于0.015%,终点氧位稳定在0.08%以下,从而实现了IF钢的连续正常冶炼。     

解析新版碳素工具钢和高速工具钢国家标准的变化

简要分析了碳素工具钢和高速工具钢国家标准的修改过程及相关内容。     

电脉冲细化HRB335螺纹钢凝固组织的研究

对HRB335螺纹钢在凝固过程中进行电脉冲处理.实验发现:经过电脉冲处理后HRB335螺纹钢的凝固组织得到了明显的改善.晶粒细化,柱状晶减少,等轴晶比例增加.对电脉冲细化金属凝固组织的机理进行了探讨.     

08Al钢转炉冶炼效果研究

基于实际生产试验数据和参数,对90 t顶底复吹转炉08Al钢冶炼效果进行了研究。结果显示,冶炼终点CO反应偏离平衡较远,钢水过氧化较严重;终渣碱度大约为4.5左右时,硫和磷在渣钢间的分配系数都获得最大值,脱硫和脱磷效果最好;终渣TFe的增加对脱磷有利,对脱硫和提高钢水残锰量不利。     

150 t转炉缩短冶炼周期的生产实践

转炉冶炼周期是控制炼钢整体生产效率的重要一环,缩短转炉冶炼周期,可以加快生产节奏、提高炼钢产量,同时,生产节奏的提高也可以减少过程热损失和耐材消耗,从而实现炼钢成本的降低。唐钢一钢轧厂为了缩短转炉冶炼周期,采取优化氧枪喷头设计、改进出钢口内径设计、调整溅渣物料、改善石灰质量、提高铁水扒渣效果、改善转炉底吹效果等多种措施,转炉冶炼周期由33.8 降低至23.89 min,降低了9.91 min,完成了我厂预设的转炉冶炼周期目标。     

HRB500E热轧带肋钢筋的制备及抗锈蚀性能研究

通过化学成分设计、转炉冶炼、连铸和热轧等成功地制备了1#～5#抗锈蚀钢筋试样,并测试其力学性能、工艺性能和抗锈蚀性能.结果表明,开发的1#～5#试样的力学性能和工艺性能均符合国家标准且优于普通钢筋,抗锈蚀性能也显著优与普通钢筋,当Al和V的质量比为1:1.5时抗锈蚀效果达到最好.