加氢反应器用2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊条的研制

加氢反应器用2.25Cr-1Mo-0.25V钢配套焊接材料长期依赖进口,针对2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊条进行配方研制.焊条采用钢芯过渡合金方式,C、Si、Mn、Cr、Mo、V、Nb等合金元素全部通过高纯净度合金钢芯过渡,在不同电流水平下均能够获得成分稳定的高纯净度焊缝金属.焊条药皮的配方设计采用高碱度低氢配方...     

制造加氢反应器用2.25Cr-1Mo-0.25V钢的焊接性能试验

2.25Cr-1Mo-0.25V钢是一种抗氢用钢,该新型Cr-Mo钢与普通的2.25Cr-1Mo钢相比,各方面都有明显的优势:强度及许用应力、最高使用温度高,抗氢性能好,能够满足更苛刻的操作工况的需要,使用该钢的设备质量更趋轻量化.介绍了该钢种开发过程中的焊接性能试验结果,掌握用该材料制造加氢反应器的焊接工艺技术,为应用该种材料制造加氢反应器奠定了基础.     

2.25Cr-1Mo与2.25Cr-1Mo-0.25V钢冷却转变对比分析

采用相变仪、光学显微镜及扫描电镜研究了2.25Cr-1Mo和2.25Cr-1Mo-0.25V钢冷却转变过程,并分析了钒对其冷却转变的影响。结果表明,与2.25Cr-1Mo钢的CCT曲线相比,2.25Cr-1Mo-0.25V钢铁素体转变区及贝氏体转变区均向右移,并且在现有试验条件下已无法观察到珠光体转变区;钒添加到2.25Cr-1Mo钢中,能够提高钢的淬透性,2.25Cr-1Mo-0.25V钢在48 000 ℃/h冷速下能生成部分马氏体;钒能够细化钢板显微组织,与2.25Cr-1Mo钢相比,2.25Cr-1Mo-0.25V钢在800 ℃/h冷速下组织更为细小。     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢厚壁锻件性能热处理研究

对2.25Cr-1Mo-0.25V钢的性能热处理工艺进行总结,归纳出工艺参数,并指出保证淬火冷却速度是确保锻件力学性能的要点。     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊缝的性能研究

观察焊缝的金相组织,测定力学性能及其冲击功,利用Boltzmann函数确定韧脆转变温度,得出2.25Cr- 1Mo-0.25V钢焊缝经阶梯冷却后,抗回火脆化的性能良好.     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊缝冲击性能和显微组织分析

进行了2.25Cr-1Mo-0.25V钢的焊条电弧焊试验,测定其焊缝的成分和冲击吸收功,进行了金相及启裂源观察,对冲击吸收功较低的样品进行脱脆处理.结果表明,冲击吸收功较低的焊缝的Mn,Si,Mo及其杂质元素含量相对较高,Mn,Si,Mo等元素促进杂质元素在晶界上的偏聚,致使晶界性能变坏,断口以沿晶断裂为主,冲击吸收功降低,脱脆处理后,冲击韧性恢复说明焊缝存在高温回火脆性,导致高温回火脆性是由于杂质元素在晶界上的偏聚,因此研制焊条时要严格控制Mn,Si,Mo和杂质元素的含量.     

加氢产品用钢2.25Cr-1Mo-0.25V的冶炼

通过采用真空炉碳脱氧和浇注真空碳脱氧的联合冶炼方式,成功开发出了2.25Cr-1Mo-0.25V钢材料,其化学成分完全满足要求,各项检验指标也符合技术条件的要求。     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢中稀土微合金化的研究

炼钢中加入3种不同含量的稀土,分析和研究稀土的微合金化作用。稀土的微合金化对钢的金相组织和力学性能有显著的影响,合适的稀土加入量可提高钢的综合力学性能。     

组织遗传对2.25Cr-1Mo-0.25V钢晶粒度的影响

研究2.25Cr-1Mo-0.25V钢奥氏体晶粒随加热温度的变化规律和组织遗传对晶粒度的影响。结果表明:温度超过1 000℃时,晶粒度过度长大;组织遗传是形成粗晶的原因之一。     

2.25Cr-1Mo-0.25V钢大型压力容器封头均质性研究

从钢锭冶炼、锻造、热处理、取试、性能检验等方面对母材热处理试板和封头本体的综合力学性能进行对比,对2.25Cr-1Mo-0.25V钢大型压力容器封头均质性进行研究,为后续大型封头生产提供参考.     

2.25Cr-1Mo-0.25V纯净钢的冶炼及效果

分析了2.25Cr-1Mo-0.25V纯净钢的冶炼难点,同时对低硅钢的冶炼工艺进行了深入的分析研究,提出了采用钢包炉用铝预脱氧并进行VD的冶炼工艺方案和真空浇注过程中严密保护防止二次氧化的工艺思路,并制作了中间包双气封保护装置,实际使用效果十分理想,所炼钢的质量达到了纯净钢的要求。     

回火温度和时间对2.25Cr-1Mo-0.25V钢组织和性能的影响

采用光学显微镜、扫描电镜、拉伸试验和冲击试验等方法,研究了2.25Cr-1Mo-0.25V钢分别在690 ℃和705 ℃回火1~150 h条件下的显微组织、力学性能及断口形貌的变化。结果表明,回火温度及回火时间对钢的显微组织、强度及韧性指标影响很大。在本试验温度范围内,显微组织中碳化物随着回火时间的延长由条状逐渐球化,并逐渐向晶界聚集;强度指标随着回火时间的延长呈现先急剧下降后逐渐稳定的趋势;韧性指标随着回火时间的延长先升高后下降并稳定的趋势。试验钢在回火温度690 ℃和705 ℃的断面收缩率及冲击韧性指标随回火时间的变化趋势相同。     

高Mo的316L堆焊技术在2.25Cr-1Mo-0.25V钢制容器上的应用

在2.25Cr-1Mo-0.25V钢制容器上进行Mo含量超过2.5%的316L双层堆焊时,研究了经过705℃保温32 h热处理后堆焊层中铁素体数很低时如何确保180°弯曲试验无缺陷,为2.25Cr-1Mo-0.25V钢制容器堆焊高Mo含量的309MoL+316L双层堆焊工艺的应用提供了参考。     

调质态2.25Cr-1Mo-0.25V钢的显微组织与电化学腐蚀性能

对2.25Cr-1Mo-0.25V钢进行950 ℃淬火,再分别进行600 ℃和700 ℃回火,观察其显微组织和碳化物形貌,并测试了其耐蚀性。结果表明,2.25Cr-1Mo-0.25V钢在950 ℃淬火+ 600 ℃回火后具有较好的耐蚀性,而在950 ℃淬火+ 700 ℃回火后的耐蚀性变差,这是由于提高回火温度后大量合金碳化物析出,使合金元素流失,致使2.25Cr-1Mo-0.25V钢表面的氧化膜不能有效形成,导致耐腐蚀性下降。     

铸态2.25Cr-1Mo-0．25V 钢的第二相析出规律

用金相分析手段研究了在900～1150℃不同温度下保温后不同淬火方式下铸态2．25Cr-1Mo-0．25V钢第二相析出规律。结果表明,铸态2．25Cr-1Mo-0．25V钢高温析出后,采用盐水淬能更好的保持高温析出第二相的形貌特点;随着保温时间的延长,第二相析出颗粒长大,且析出物增多,保温45 min第二相含量最多,易于观察第二相的形貌分布;随着温度的升高,第二相百分数呈下降趋势,950℃和1050℃是析出第二相的适合温度。