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小吨位AOD炉及工艺在铸钢生产中的应用 总被引:3,自引:0,他引:3
小吨位(3t)AOD炉与电炉双联适于在中小型铸钢厂用于钢水精炼。其熔炼周期为70~90min,铬回收率达965%,炉龄为26~30次。氩、氧的耗量分别为10~13m3/t钢和16~20m3/t钢。精炼后的钢中气体含量显著减少(〔H〕、〔O〕、〔N〕分别为49×10-6、72×10-6、205×10-6)。 相似文献
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低铬白口铸铁磨球的研制 总被引:1,自引:0,他引:1
采用冲天炉熔炼含碳量较高(26%~32%C)、含Cu的低铬铸铁,生产磨球现实可行。经高温(940℃正火)处理,使网状碳化物断开,磨球韧性提高。加上稀土变质处理更益于韧性改善。应用表明,该磨球的单耗低(70~106g/吨水泥),使用寿命为锻钢球的2倍。 相似文献
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利用电子探针微区成分分析测定了Ti-Al-Ga系,Ti-Al-Nb-Cr系低Ga,低Nb和低Cr部分的α(α2)/γ相平衡成分,推得了合金元素Ga,Nb和Cr在α(α2)/γ平衡相中的成分分配比K^(呔2)/γi,并利用分配比方程计算出Ga,Nb和Cr在不同温度下的γ相的稳定化参数Δ^*G^α(α2)→γi。结果表明,Ga,Nb为γ相稳定化元素,Cr为α相稳定化元素。 相似文献
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铸件冒口的临界尺寸求解方法 总被引:1,自引:1,他引:1
在铸件的冒口设计中,引入了铸件与冒口接触处为非散热面这一概念,并借助铸件及冒口的形状系数,推导出铸件冒口的补缩方程(1-ε)M3r-Ac·Mc·M2r/(Ac-Ab)-〔ε-Ab/(Ac-Ab)〕·Vc/qr=0和模数系数f方程(1-ε)f3-Ac·f2/(Ac-Ab)-〔ε-Ab/(Ac-Ab)〕·qc/qr=0。这两个方程体现了按凝固时间标准和按体积补缩能力标准计算冒口体积的一致性。采用这种方法计算出的冒口尺寸为冒口的临界尺寸 相似文献
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45Cr2NiMoVSi热模具钢的热处理 总被引:3,自引:0,他引:3
45Cr2NiMoVSi热模具钢的热处理青海锻造厂(青海乐都810700)刘发顺45Cr2NiMoVSi钢是高强韧性的大截面热锻模具钢,该钢碳含量低,Cr、Mo含量高,并有V、Si等元素,回火时析出M2C、MC型碳化物,使钢产生二次硬化效应。与国内常... 相似文献
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2Cr13不锈钢零件的氮碳共渗 总被引:1,自引:0,他引:1
我厂引进的英国“斯贝”航空发动机润滑油调节活门中共有3种2Cr13(英国钢号为S62)不锈钢零件要求进行氮碳共渗,其技术要求见表1。表1零件氮碳共渗技术要求名称渗层深度/mm表面硬度HV抗咬卡性能A型架2号联杆3号联杆≥005≥005≥005... 相似文献
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J.Y.Chen ) H.Zhang) M.Cai) M.Gao ) B.L.Zhou ) ) Physics Department Shenyang Normal College Shenyang China) International Centrefor Materials Physics CAS Shenyang China ) Institute of Metal Research The Chinese Aca 《金属学报(英文版)》1999,12(4):466-469
1.IntroductionTheabnormalthermalexpansionunderthetransientpulseheatingconditionwasfirstanticipatedbyoneoftheauthors〔1〕.Inthispaper,weintendtostudythemechanismoftheabnormalexpansionbehaviorofBi2Sr2Ca2Cu3O10(Tc=105K).Fig.1〔2,3〕showsthetypicalevidence… 相似文献
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ZG40CrMnSiMo加入不同配比的变质剂,920℃空淬340℃回火后可以得到αk≥328J/cm2、HRC≥53与αk≥925J/cm2、HRC≥50的两种较好力学性能(韧性相差较大)的材质。动载冲击磨料磨损试验得出热处理后的相对抗磨性,变质的是未变质的127倍以上。 相似文献
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5-Br-PADMA分光光度法测定微量铂 总被引:3,自引:1,他引:3
研究了2-〔2-(5-溴吡啶)偶氮〕-5-二甲氨基苯胺(简称5-Br-PADMA)与Pt(IV)配合物的光度特性和显色反应的最佳条件。在pH35~48HAc-NaAc缓冲介质中,沸水浴加热20min,Pt(IV)与5-Br-PADMA形成1:3的紫红色配合物。配合物形成后,提高酸度为08~36mol·L-1盐酸溶液,最大吸收波长红移至620nm,灵敏度和对比度显著提高,表观摩尔吸光系数ε620=65×104L·mol-1·cm-1,对比度λ=186nm。Pt(IV)浓度在0~28μg/25ml遵守比尔定律。大多数常见金属离子不干扰Pt的测定,可满意地应用于催化剂中微量Pt的测定。 相似文献
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稀土、钛复合变质剂对贝氏体钢铸态晶粒细化的研究 总被引:5,自引:0,他引:5
系统研究了稀土、钛复合变质剂对锰硅硼贝氏体铸钢晶粒尺寸的影响。结果表明,经稀土、钛复合变质处理后,贝氏体铸钢中形成大量的高熔点化合物,尺寸约10 ~25μm 。这些高熔点化合物作为非均匀形核核心,增加了液固相变形核位置,使铸态晶粒尺寸明显减小,为变质前的1/3 ~1/2 。经扫描电镜( S E M) 、能谱( E D S) 和 X 射线衍射分析( X R D) 表明,高熔点相为稀土氧化物( La , Ce)2( O, S)3 和碳、氮化物 Ti( C, N) 。根据错配度理论计算表明,上述稀土氧化物( La , Ce)2( O, S)3 、碳氮化物 Ti( C, N) 的某些密排面与贝氏体铸钢δ相的密排面具有很低的错配度,分别为6 % 和79 % 。上述高熔点相的密排面可作为δ相形核的界面,促进贝氏体铸钢的非均匀形核,使铸态晶粒细化 相似文献
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Fe-W非晶镀层经铬酸盐钝化处理,可获得有装饰的含Cr钝化膜,经测定,孔蚀电位较钝化前正移1.68V,明显改善了抗Cl^-腐蚀的能力,AES与XPS的分析结果表明,钝化膜由内外两层构成,外层为Fe(CrO4)3.Cr2(CrO4)3/Cr2(Cr2O7)3.Fe(OH)3/FeOOH.WO3.nH2O等化合物,内层由Cr2O3,CrO3,CrOOH,FeO,Fe2O3及WO3组成。钝化膜厚度约为6 相似文献
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研究了Ni-20Cr合金在HCl+H2气氛中1023K和1223K下的高温氯化腐蚀行为。热力学计算表明,Ni-20Cr合金氯化的相平衡图中存在两个不同的区域,在较低PHCl/PH2和较高温度区,主要的氯化产物是气相CrCl2(g);在较高PHCl/PH2和较低温度区,将形成凝聚相CrCl2(c)。热重测定发现,在CrCl2(g)稳定区合金的氯化动力学表现为速率随时间变化的质量损失行为,由气相扩散引起的线性过程和固相扩散引起的抛物线过程串联控制;在CrCl2(c)稳定区,其氯化动力学表现为质量增加。氯化后样品表面形貌证实了热力学分析与动力学测定结果。 相似文献
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设计熔炼了ZG45Si2Mn2MoVRE双相耐磨钢。试验结果表明,该钢具有良好的2淬透性。通过热处理可得到马氏体+下贝氏体复合组织;与原材料35CrMnSi相比,具有较高的抗拉强度(1885-1905MPa)、硬度(52-54HRC)、韧性(αk72-106J/cm^2);并具有较好的耐磨性(相对耐磨性Δε=1.28)。 相似文献
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改进材质提高高锰钢高铬铸铁件的使用性能 总被引:5,自引:2,他引:3
为提高在冲击载荷磨料磨损领域中服役的高锰钢、高铬铸铁(27%Cr、15%Cr)破碎机易损件的使用性能,对高锰钢、高铬铸铁进行调整成分,热处理工艺,磨损性能等试验,并经生产验证,提出了15C18MnCr型高锰钢,使易损件的使用性能比常用的12C13MnCr高40%~50%,开发了3C21Cr型高铬铸铁,其使用性能与典型3C27Cr高铬铸铁相当。同时介绍了采用高铬铸铁(15%Cr)—铸钢双金属复合铸造生产的整体双金属铸件的使用性能等。 相似文献
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非晶态Fe-W镀层铬酸盐钝化膜耐蚀机理探讨 总被引:3,自引:0,他引:3
Fe-W非晶镀层经铬酸盐钝化处理,可获得具有装饰效果的含Cr钝化膜。经测定,孔蚀电位较钝化前正移1.68V,明显改善了抗CI-腐蚀的能力。AES与XPS的分析结果表明:钝化膜由内外两层构成,外层为Fe(CrO4)3·Cr2(CrO4)3/Cr2(Cr2O7)3·Fe(OH)3/FeOOH·WO3·nH2O等化合物,内层由Cr2O3,CrO3,CrOOH,FeO,Fe2O3及WO3组成。钝化膜厚度约为60nm。该双层饨化膜有效地阻止了Cl-对基体金属的腐蚀。 相似文献
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利用ZrO_2固体电解质氧浓差电池测定了电渣重熔用CaF_2+Al_2O_3和CaF_2+Al_2O_3+CaO系熔渣的氧渗透率,考察了熔渣成分及温度对熔渣传氧性能的影响.在1673—1873K和0.1MPa的氧气氛下,侧得这两个渣系熔渣的氧渗透率分别为1×10-(20)—6×10-(19)和1×10 ̄(21)—5×10 ̄(18)molO_2·cm ̄(-1)·s ̄(-1);随MnO_2,Fe_2O_3,Cr_2O_3,TiO_2,CaF_2含量和碱度(CaO/SiO_2)的增高,熔渣的氧渗透率增大,MnO_2和Fe_2O_3的影响尤为显著;随温度的升高,熔渣的氧渗透率增大,且可按速率过程来处理CaF2基多元复杂熔渣的传氧过程。 相似文献