钐铁熔体底吹氮气工艺中气泡的形成机理

从气液两相流的一般规律出发,研究了钐铁熔体底吹气泡的形成机理,重点讨论了底吹气泡形成的最小压力,以及喷嘴流量与形成气泡的直径关系。结果表明,底吹氮气时间t与润湿角θ的关系为sinθ=8. 48t-32. 86,当吹气时间到3. 795 s时,吹气管内的气体压强能将液体顶起; 3. 875 s时润湿角为180°; 3. 955 s时到达润湿角θ的最小位置。当外界气压一定时,吹气管的半径越小,生成气泡所需吹气管内的压力越大;当吹气管的半径一定时,生成气泡所需吹气管内的最小压力随外界气压的增大而增大。当Re0500时,在静力学区形成的的氮气泡半径为5×10-4m;当500Re02100时,得8. 9×10-4mdB1. 7×10-3m。     

锌锅底吹氮气促进锌渣上浮工艺实践

简要介绍了热镀锌生产过程中锌渣产生的原因、分类及现行的控制措施,通过采用钢包底吹透气砖及中间包用气幕挡墙吹气搅拌的原理,提出了减少锌液中化合物型锌渣的措施和建议,一定程度地提高了镀锌产品质量,对实际生产有一定的指导意义,可操作性强。     

钐铁熔体雾化过程中雾化角度的数值模拟

为研究雾化角度对钐铁熔体雾化过程的影响,喷嘴的结构选择紧耦合气雾化喷嘴,运用Fluent软件对钐铁熔体雾化过程进行数值模拟,分析不同的喷雾角度对雾化液滴凝固前飞行距离和液滴破碎程度的影响。结果表明:当喷雾角度增加时液滴凝固前飞行距离先减小,在45°时达到最小,之后又有增大趋势;当喷雾角度增加时液滴的索特平均直径(SMD)先减小,在45°时索特平均直径最小,为7.58μm,液滴的破碎最充分,之后又增大。综合考虑雾化效果,当喷雾角度为45°时,液滴的飞行距离最短为14.66 mm,索特平均直径最小,液滴的破碎效果也最好。     

顶底复吹中底吹Co2与碳作用的行为研究

本文通过实验和理论方法对底吹CO_2与钢液作用的机理、CO_2的脱碳能力、CO_2的利用率等方面进行了研究。并在此基础上对底吹CO_2的钢液搅拌能力进行了理论分析。     

复吹转炉中底吹喷嘴砖周围的热应力分析

应用有限元法分析计算了STB等底枪型复吹转炉中,底吹喷嘴砖周围的热应力及其影响因素。喷吹过程中热应力主要集中在喷嘴出口附近;在各热应力分量中,环向挤压分量最为显著,而且在喷嘴出口附近远远超出镁碳砖所能承受的范围,因而必然产生裂纹,使砖容易剥落。     

预还原球团在铁碳熔体中熔融还原传质规律的研究

本文对不同预还原度的铁矿球团在铁碳溶体中溶融还原的规律进行了实验和理论研究，针对熔还原反应特点，提出了表观FeO浓度概念，根据传质理论和球团矿熔融还原的特性，建立了支映球团矿在铁碳熔体中熔融还原反应规律的双相传质模型，实验和理论计算结果表明，球团预还原度和熔化速度等因素对熔融速率影响较大。     

现代氧气转炉炼钢过程中底吹搅拌的意义

一、概况最近几年来,在氧气转炉炼钢中广泛采用底吹搅拌。林茨钢铁厂和多那耶夫钢铁厂的氧气转炉炼钢车间最近几年也一直采用底吹搅拌。8座转炉全都安装了炉底吹送惰性气体的设备。关于这两家工厂的某些经验已做过多次报道。在该厂推广并继续完善此种工艺的原因在于,此种工艺具有显著的冶金和操作上的优点,而且设备改造和基建投资费用少。对于底吹搅拌的优点不能孤立地看,更重要的是,要对采用底吹搅拌给现代化的氧     

在顶底复吹转炉中底吹喷嘴布置对熔池搅拌的影响

通过测量熔池的混合时间,采用物理模型研究了底吹喷嘴布置形式对顶底复吹转炉熔池搅拌的影响。结果表明：与对称的底吹喷嘴布置形式相比,由于不对称的底吹喷嘴具有更好的熔池搅拌作用,因此不对称底吹喷嘴布置能够缩短熔池混合时间。在非对称的底吹喷嘴布局中,由于顶吹高速气流导致的熔池振荡将会恶化熔池搅拌并且延长熔池混合时间。实际生产数据表明：在非对称底吹喷嘴布置的转炉中,其冶金效果更好,平均终点氧含量减少160ppm,终点碳氧平衡值从0．0031减少到0．0025,渣中平均终点（TFe）e含量减少了2．21％,出钢锰含量增加了0．029％。     

连续退火炉炉内的氮气吹刷

一、概述退火是用来改善金属或合金性能的一种操作。它是将金属或合金加热至一定的温度,以消除前面冷加工产生的影响,或者为了得到一种特殊的性能。例如屈服强度、抗张强度、延伸率、弯曲强度以及晶粒尺寸等。这种过程通常是在氧化性气氛、无氧化气氛或     

高炉制粉改用氮气喷吹的实践

鞍钢股份炼铁总厂二、三制粉作业区原喷吹系统使用压缩空气,由于压缩空气含水且压力不足,高炉煤比无法提升,冬季运行困难.考虑到能源管控中心氧气分厂氮气压力较高,且几乎不含水,能够满足生产需求,结合现场实际工艺参数实施改造方案.     

一种铝熔体精炼用纯化氮气的新方法

熔铸分厂吴伯春等人发明的“铝熔体精炼用纯化氮气的方法”已申请专利。目前,经中国专利局初步审查后已公开。该发明专利采用炭为脱氧剂和5A分子筛脱水除去氮气中的氧和水用炭为脱氧剂来纯化氮气,工艺稳定,操作方便、氮气纯度高,精炼效果好。     

真空吹氧条件下RH传质的特点

在传输现象和能量平衡的基础上，建立了ＲＨ中流体循环流量与操作因素的关系式，描述了ＲＨ真空处理钢水循环流量的变化，为ＲＨ真空处理工艺实践提供了必要的技术依据。研究了真空条件下ＲＨ传质的特点，指出它的控制环节是液相传质，容量传质系数受反应气体分压、顶吹枪位、循环流量的影响，并且得出了它们之间的定量关系。     

抗震钢筋钢LF吹氮气合金化工艺研究与应用

吹氮气合金化是一种新型氮化合金技术。通过理论分析抗震钢筋钢钢水吹氮气合金化增氮的热力学和动力学影响因素,在重钢80 t LF进行吹氮气合金化工艺现场试验。提出了合理控制LF大流量吹氮气前的钢水温度、氮气流量、吹氮气时间等工艺控制措施。实践结果表明:抗震钢筋钢未加入任何含氮合金,经LF吹氮气合金化工艺后钢水增氮效果良好,氮含量稳定,钢材力学性能够满足国家标准。     

CAS底吹氮气冶炼高氮钢的研究与应用

通过CAS底吹氮气冶炼高氮钢具有低成本的显著优势。但与RH增氮相比,如现场操作表明工艺参数控制不当,CAS底吹氮气会出现增氮控制不稳定的问题。为解决该问题,本文研究了钢水温度、吹氮时间、氮气压力、氮气流量对钢水增氮的影响。结果表明:钢水温度越高,增氮速率越快;吹氮时间越长,钢水增氮越多;氮气压力和流量越大,钢水增氮速率越快。300 t工业试验表明:在氮气压力为1.7 MPa、1 873 K下,500～600 L/min底吹氮气流量下,增氮速率稳定,钢水中的氮含量控制准确度从50%提高到95%。     

氮气搅拌的复合吹炼钢中含氮量的变化

氮气污染钢液。钢中含氮量高,钢的塑性、焊接性能及时效性能下降。因此,随着转炉复合吹炼工艺的开展,低部使用氮气搅拌的复合吹炼,钢中含氮量的变化受到普遍重视。然而,在目前缺少不污染钢液的惰性气源条件下,如何使用易得、     

底吹氮气冶炼高氮不锈钢的应用研究

根据对高氮不锈钢冶炼设备和工艺、氮气在高温高压下溶入钢液中的方式和特点,以及底吹增氮的优势的分析,在实验室通过300 g钢水底吹异型坩埚在0.5～1.5 MPa,氮气底吹流量0.14～0.24 m~3/h,1820～1910 K下对高氮不锈钢Cr18Mn18N(/%:0.17C、18.00Cr、18.09Mn、0.25Si、0.010S、0.020P、1.07N)进行增氮试验。结果表明,在1.5 MPa、1890 K,0.15 m~3/h底吹氮气流量下,当底吹时间20～30 min氮含量趋于饱和,可快速冶炼出氮含量≥1.0%高氮不锈钢,具有良好的工艺效果。     

铁碳熔体还原氧化钼的实验研究

研究了氮气保护500 g Fe-1.80%～3.50%[C]熔体在1300～1500℃时对不同方法加料MoO_3的还原反应。结果表明,≤1 400℃,无渣条件下,粉状MoO_3还原速度较球团状MoO_3快,熔体[C]是影响MoO_3还原的主要因素,当[C]约为2%时,钼收得率可达96%;在有渣条件下,熔体温度对MoO_3还原反应的影响较大,温度升高,MoO_3的还原速度提高,1500℃时1.80%[C]熔体的钼收得率达100%。转炉冶炼含钼钢时,宜采取合适措施向铁水中加入粉状MoO_3后随即造流动性良好的渣,以利快速还原MoO_3,提高Mo的收得率。     

铁基合金熔体中组元的扩散

铁基合金中组元的扩散对研究炼钢反应的速度和机构,是极为重要的基础数据.作者曾测定铁基合金熔体中许多种组元的互扩散系数.本文介绍用扩散偶法的测定技术和最近测定的二元系(Fe-Cr、Fe-C)和三元系(Fe-Cr-Ni、Fe-C-Si)互扩散系数的数值.     

316L不锈钢熔体吹氩脱氮的研究

以316L不锈钢为研究对象,在实验室通过刚玉坩埚-硅钼棒炉研究了钢液温度1 540℃时,吹氮流量(0.1 l·min~(-1);0.2 l·min~(-1);0.3 l·min~(-1)),吹氩时间对1kg不锈钢液中氮含量影响。结果表明,钢中氮含量随吹氩时间、吹氩流量增加而降低;吹氩流量越大,脱氮速率越大;当吹氩气量控制在0.1 l·min~(-1)时,钢水终点氮含量与吹氩时间成线性关系,而当氩气量控制在0.2 l·min~(-1)或者0.3 l·min~(-1)时,钢水终点氮含量与吹氩时间成二次关系。