GH98 合金的热加工性能

通过在Gleeble 1500热模拟试验机上进行的压缩和拉伸试验，研究了GH98合金的热加工-性能，并对其变形组织进行了金相观察。试验结果表明，GH98合金的热加工变形抗力很高，欲改善其热加工性能，加热温度的选择及控制尤为关键。从本试验结果来看，GH98合金的加热温度应严格控制在1000～1200℃，这一点已在实际的锻造和轧制过程中得到验证。     

长期时效对GH698合金组织和力学性能的影响

研究了GH698合金在650℃时效1000h后组织和性能的变化.结果表明650℃长期时效1000h后合金组织稳定,拉伸性能基本稳定,冲击性能有所下降,但仍高于标准要求;650℃/618MPa光滑持久寿命在1000h长期时效后基本上没有变化,延伸率和断面收缩率稍有下降.     

紧固件用GH698合金的力学性能

对于紧固件用国产GH698合金棒材,针对其应用的温度范围对之进行了各种力学性能的系统研究.研究结果表明国产GH698合金棒材的组织正常,从室温至750℃的各种性能良好,可用于发动机紧固件的制造.     

GH202合金热加工塑性的研究

主要通过Gleeble 试验对铸态、均匀化处理状态、热加工变形状态的GH202合金热塑性进行了研究,提出了实际生产中的热加工工艺参数.     

微量Mg在GH99合金中分布形态的研究

我国研制和生产高温合金已经近五十年了，近年用加入微量元素Mg的方法来提高高温合金性能的研究逐渐深入，北京钢铁研究总院及其他兄弟单位都做了大量的工作。我公司自1979年以来先后在几个合金中开展了这方面的研究工作。实践证明，GH99合金中加入适量Mg，可使900℃的持久强度明显提高。本文主要是应用JCXA-733电子探针研究微量元素Mg在GH99合金中的分布规律及对夹杂物分布状态的影响，基本找到了Mg在合金中的分布规律，即Mg偏聚于一次碳化物MC相界处并固溶于MC相内，并使棱角规则或长条状一次MC明显钝化。随着合金中Mg含量的增加，晶界处的MC数量明显减少。Mg亦偏聚在晶界处，起到净化晶界，分割晶界碳化物的作用。使晶界上二次碳化物均匀呈链状分布。晶界处Mg的含量随合金中Mg含量的增加而增加。     

GH698合金的持久性能及组织

选用国产GH698合金棒材,在550℃、650℃、750℃下分别测试了100h、300h、500h、10000h的持久极限,并对组织的变化进行了研究.研究表明550℃、650℃持久试样的组织未发生变化,但750℃、300MPa持久试样中的大γ'相有粗化现象,这是高温应力长期时效的结果.由此确认GH698合金的长期使用温度不能超过750℃.     

GH4586合金热加工工艺研究

本文主要对合金进行不同状态的G1eeble试验、碳化物析出规律以及表面保温试验等一系列工作，研究了GH4586合金的热加工塑性，从而确定该合金的热加工工艺。     

GH4169合金高温变形显微组织演变及热加工图

在Gleeble-3500D热模拟机上采用单道次等温压缩试验,系统研究了 GH4169合金在变形温度为900～1 150℃、应变速率为0.01～10s-1、变形量为10％～70％条件下的动态再结晶行为,确定了合金在不同变形条件下的完全再结晶条件,绘制了再结晶图,给出了该合金变形的热加工图.研究结果表明:GH4169合金...     

GH698合金中强化相的不均匀分布

对GH698合金棒材中强化相的不均匀分布对组织和性能的影响进行了研究,并分析了强化相不均匀分布的形成原因.研究表明强化相大γ'相的不均匀分布对合金的室温及750℃拉伸性能都有明显的影响.     

GH4169合金高温塑性变形的热加工图

以热模拟压缩试验的应力-应变数据为基础,根据DMM模型(dynamic materials model,动态材料模型)建立固溶态粗晶GH4169合金的热加工图;结合光学显微镜(OM)及电子背散射衍射(EBSD)分析,确定合金压缩变形的稳定区和失稳区,研究不同变形条件下的微观变形机制,并提出工艺参数范围.结果表明,粗晶GH4169合金在应变速率为10-0.25～1 s-1、变形温度为950～1100℃的条件下发生热加工流变失稳,失稳原因主要与局部塑性流动引发的裂纹有关;粗晶GH4169合金在中、低应变速率区有3个典型的动态再结晶区域,在应变速率为l0-3s-1、变形温度为950℃时局部能量耗散效率(η)的极大值主要与晶界析出δ相对动态再结晶的促进作用以及局部的晶内形核有关;综合考虑能量耗散效率、伸长率和组织状态,建议粗晶GH4169合金的始锻和终锻分别在应变速率为10-2.7～ 10-1.5s-1、变形温度为1087.5～1100℃和应变速率为10-2.5～10-1.5s-1、变形温度为1000～1065 ℃的条件下进行.     

热连轧GH4169合金晶粒的长大规律

对热连轧GH4169合金在固溶处理过程中晶粒长大规律进行了系统的研究。研究结果表明,该合金δ相溶解温度在990~1 000℃之间,δ相对晶粒长大有显著阻碍作用,在低于δ相溶解温度进行固溶处理时,析出的δ相使得晶粒长大缓慢;在高于δ相溶解温度以上时,晶粒随温度的升高快速长大。晶粒长大动力学表明：在高于δ相固溶线温度以上进...     

GH625合金管材热挤压成形工艺及组织演变的研究

利用卧式挤压机对GH625合金进行了管材热挤压试验,研究了挤压温度和挤压比对GH625合金管材挤压过程中的力能参数及挤压后管材不同部位的显微组织的影响.结果表明,随着挤压温度的降低和挤压比的升高,最大挤压力逐渐升高.管坯在固定挤压速度40 mm·s-1,预热温度为1150～1200℃和挤压比为3.46～4.10的条件下,可成功挤压出3种规格的GH625合金管材;挤压后的管材由于在挤压过程中发生了动态再结晶组织明显细化,管坯横向组织为等轴的动态再结晶晶粒和原始晶粒组成,纵向组织则由等轴的动态再结晶晶粒及被拉长的原始晶粒组成,呈条带状组织;挤压后管材的外壁、中心、内壁与管材的头部、中部与尾部在热挤压变形过程中,由于变形不均匀发生了不同程度的再结晶,因而存在不同程度的混晶组织.为消除混晶组织,结合设备能力与GH625合金的变形特征,可通过提高坯料挤压的变形温度和挤压比来控制变形的均匀性,并通过切头,去尾和对管材内壁进行少量机加工的方法,可获得具有完全动态再结晶组织的挤压管材.     

热加工参数对GH738合金动态再结晶行为的影响

采用Gleeble-1500D热加工模拟试验机及微观组织分析系统研究了热加工参数对GH738合金动态再结晶组织分布的影响规律。结果表明:影响GH738合金动态再结晶晶粒分布均匀性的主要因素是变形量,当变形量大于50%且接近70%时更易获得较均匀的再结晶组织。变形速度及温度对动态再结晶也有一定的影响:变形速率减小,变形温度升高,再结晶体积分数提高;变形速率增大,变形温度降低都导致再结晶晶粒的体积分数减小。进一步的电镜分析表明,GH738合金动态再结晶的形核机制以应变诱发形核为主。     

GH871 合金的蠕变断裂机制

对采用AIM+ESR和VIM+ESR工艺冶炼的GH871合金在650 ℃的蠕变性能及特征的研究表明,与用AIM+ESR工艺冶炼的GH871合金相比,用VIM+ESR工艺冶炼的GH871合金在蠕变断裂过程中裂纹萌生的形式(包括裂纹形状及形成时间)和裂纹扩展至裂纹连接所需的时间均表现出明显韧化的特征.     

GH150合金棒材的热处理制度

通过组织观察、室温和600℃拉伸试验以及600℃持久性能试验，研究了不同热处理制度对GH150合金棒材组织和性能的影响。研究结果表明，固溶温度对合金组织和性能的作用较为明显。当固溶处理温度较低时，合金的晶粒较小，拉伸性能好，而持久性能较差；而固溶处理温度较高时则与之相反。一次及二次时效处理温度的变化对合金的拉伸性能影响不大，但对持久性能有一些影响。时效处理温度较低时，合金中析出的γ’相、碳化物等较细小、弥散。     

微量元素Mg对GH698高温合金蠕变疲劳及其交互作用的影响和机制的研究

本文研究指出,微量元素Mg能大幅度地提高GH698合金的蠕变断裂时间及断裂塑性,在不明显影响最小蠕变速率条件下延长蠕变第二和第三阶段的持续时间。Mg对高温1Hz下的拉压对称疲劳无影响,但一旦存在疲劳蠕变交互作用,Mg的有利作用就显示出来了。AES分析了Mg在蠕变过程中行为,在无应力条件下晶界偏聚的Mg,在蠕变应力作用下,晶界Mg偏聚先均匀化,再向蠕变孔洞富集,同时有减少S偏聚的倾向,导致减慢蠕变孔洞长大速率,延长蠕变第二和第三阶段。     

GH188合金扩散焊工艺研究

采用不同的中间层合金及不同的扩散焊工艺焊接GH188薄板 ,通过对焊缝的组织分析 ,优化扩散焊工艺参数 ,使焊缝完全满足技术要求 ,界面层完全消失 ,形成与基体材料一致的微观组织 ,可进行变形加工。     

GH4586合金的热加工工艺

主要通过合金不同状态的Gleeble试验、碳化物析出规律以及表面保温试验等一系列工作,研究了GH4586合金的热加工塑性,从而确定了该合金的热加工工艺.     

航空发动机火焰探测器用GH747高温合金

研制出一种用于制造航空发动机火焰探测器的新型高温合金GH747.该合金的抗氧化性、高温组织稳定性等明显优于国外该部件所用合金,能够在1 200℃以上温度正常使用.在国内目前的高温抗氧化合金中,该合金不仅抗氧化性能极为优良,而且比重小、高温强度高、塑性好、材料成本低.因此,该合金在航空发动机制造领域具有非常好的应用前景.