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相似文献
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1.
以CSP流程生产的35W440无取向电工钢热轧板为研究对象,研究了不同退火温度对无取向电工钢磁性能的影响规律.研究的结果表明,在实验参数的范围内,随着退火温度的升高,最终成品的晶粒尺寸增大.利用X射线测量了不同退火温度的成品板的宏观织构,结果表明,退火温度的提高有利于减弱{111}面织构,从而有利于改善产品磁性能的α纤维织构和{100}〈0vw〉有利织构组分得到了增强.因此随着退火温度的提高,成品板试样的铁损降低,磁感增加.  相似文献   

2.
各向异性电工钢非金属夹杂物的形成机理各向异性电工钢中非金属夹杂物的体积分率、相成分和尺寸大小,对钢磁性能的影响很大。尽管有关电工钢夹杂物方面的实验资料很多,但关于炼钢时非金属夹杂的形成和脱除机理还不清楚,以致难以制定合理的炼钢工艺过程。因此,在140...  相似文献   

3.
研究Ce的添加对含Sn高磁感无取向电工钢磁性能及夹杂物的影响。对比分析了两种成分钢的磁性能以及各过程工艺条件下夹杂物种类和分布情况。结果表明,在含Sn高磁感无取向电工钢中加入稀土元素Ce可以粗化夹杂物,提高成品晶粒的均匀性,有效降低铁损;同时Ce的添加不影响Sn元素提高磁感的效果,磁感保持不变。  相似文献   

4.
采用Gleeble3800应力/应变热模拟试验机,对现场生产的50W470无取向电工钢(0.0029%C,1.60%Si)进行了高温力学性能测试。结果表明,50W470无取向电工钢有着良好的热塑性,只存在第Ⅲ脆性温度区(600~750℃),不存在第Ⅱ脆性区。这是因为该成分无取向电工钢在凝固冷却过程中γ相含量很少,难以对钢的热塑性产生较大的不利影响。同时,动态再结晶的发生使得形变过程中晶界的应力集中得到缓解,阻止了裂纹的扩展。  相似文献   

5.
试验研究了无取向电工钢50W350在热轧、常化、冷轧和退火过程中的组织及织构演变。结果表明,热轧板组织分层明显,表层是细小的等轴晶,次表层是形变组织与等轴晶的混合组织,芯部是拉长的纤维组织;表层主要为(011)和(112)面织构组分,芯部主要为{001}100立方织构、{001}110旋转立方织构。常化板组织在厚度方向上与热轧板类似,各层平均晶粒尺寸较热轧板均增大,常化板表层主要为{112}110织构,芯部主要为{112}110织构和{001}110旋转立方织构。冷轧板为沿着轧制方向伸长的纤维组织,退火板为再结晶组织,平均晶粒尺寸为100. 84μm,主要为{001}100立方织构。  相似文献   

6.
介绍了包钢薄板厂自主研发的50W600无取向电工钢的工艺及产品性能。结合薄板坯连铸连轧CSP工艺特点,针对电工钢产品性能的提升,从成分设计、冶炼、热轧、冷轧、连退等方面进行探索,研发二次轧制和稀土加入工艺,找到磁性能不足、轻微瓦楞缺陷、涂层耐锈不良等问题的解决措施,最终生产出了满足客户需求的50W600电工钢产品。  相似文献   

7.
研究了无取向电工钢50W470在热轧、冷轧、退火过程中的组织和织构演变。结果表明,热轧板沿厚度方向组织、织构是不均匀的,表层至过渡层为再结晶组织,主要为黄铜与铜型织构;心部主要为α纤维织构。冷轧板主要为α纤维织构和γ纤维织构。成品板为再结晶组织,平均晶粒尺寸100 μm,主要为γ纤维织构。  相似文献   

8.
选取了三种50W 800无取向电工钢,分析了化学成分、晶粒尺寸、织构、以及200℃时效处理48 h前后的磁性能和第二相粒子析出状态的变化。结果表明,钢板中第二相粒子的分布密度对钢板铁损有最重要的影响。降低钢中C、N元素含量,或改进钢板热加工参数以降低成品钢板中第二相粒子形成元素的过饱和度均有利于明显降低钢板磁时效过程中的铁损增幅。钢板中对磁性能有利的织构也有利于降低钢板铁损的时效幅度。  相似文献   

9.
研究了退火时间对无取向电工钢50W600组织的影响。研究结果表明:随退火时间延长,晶粒尺寸不断增大,晶粒更加均匀化,铁损逐渐降低;退火板中有利织构{100}与{110}织构含量降低,不利织构{111}织构含量增加,磁感降低。本实验条件下975℃×7 min为最佳退火工艺,成品铁损3.51 W/kg,磁感1.73 T。  相似文献   

10.
《轧钢》2020,(1)
正日前,薄规格高牌号无取向硅钢35BW440在本钢板材冷轧厂成功下线,标志着本钢产品再向高端拓展,填补了本钢0.35mm薄规格高牌号无取向硅钢的空白。高牌号无取向硅钢作为无取向硅钢重要的发展方向被众多硅钢生产企业所关注,其产品发展具有牌号系列化、需求多功能化、应用范围广泛等特点,其生产质量也是衡量大型钢铁联合企业工艺装备发展水平的标志之一。同时,受益于电力行业的稳定发展,家电行业变频技术的实施和推广,新能源汽车产业的兴起和电机节能及高效化发展等有利条件,国内高牌号无取向硅钢需求将持续大幅上升。  相似文献   

11.
介绍了CSP工艺生产无取向电工钢各工序的设备特点、采用的工艺控制手段和电工钢产品质量情况,结合生产实践证明了马钢CSP工艺开发的无取向电工钢产品丰富了薄板坯连铸连轧的品种结构,发挥了薄板坯连铸连轧生产无取向电工钢性能均一、稳定的特点。  相似文献   

12.
通过对连铸过程生产实践的总结以及现场数据分析,研究了太钢在生产冷轧无取向电工钢时连铸过程中间包钢水增碳、二次氧化、钢水吸氮以及在冷轧过程中钢板表面重皮、夹杂缺陷等的原因以及解决措施。结果表明,通过采用专用冷轧无取向电工钢中间包覆盖剂和结晶器保护渣、加强钢水从大包至中间包保护浇注、稳定连铸过程拉速和液面自动检测控制等措施解决上述存在的问题。  相似文献   

13.
研究了电动机铁芯用无取向电工钢板在断续切削加工时的切削加工性。试验所用的2个电工钢板成分含C(0.003%)和Si(0.2%)相同,而含S分别为0.005%和0.024%,板厚为0.5mm,将钢板叠层机加工成34mm圆筒状,最后经切削加工制成铁芯。切削试验结果表明:(1)对高硫电工钢进行切削加工时所造成的工具磨损量显著较少。(2)切削加工时所产生的切削阻力,高硫钢大约比低硫钢低10%。(3)切削产品的正圆度,高硫钢比低硫钢大约好10%,认为这是由于高硫钢的切削阻力低而且弯曲变形量也小的缘故。(光…  相似文献   

14.
无取向电工钢板在制造电动机铁芯过程中要承受冲裁、铆接和切削等复杂的精密加工。通常使用加适量硫的电工钢板,可有效地改善其冲裁加工性。此次则研究了硫对电工钢板断续切削加工性的影响.研究用钢:钢A含S0.005%,钢B含S0.024%,且两个钢号均含C0.003%、Si0.2%,板厚0.5mm。按两种条件进行切削:条件1和条件2的切削速度分别为320和133m/min,进刀0.07和0.18mm/转,切削深度0.50和0.25mm,切削时间分别为2及4min。结果表明:(1)加硫电工钢B在切削条件1和…  相似文献   

15.
<正>加拿大McGil大学采矿和材料工程系Matthew Gallaugher等人采用磁性Barkhausen噪声(MBN)法,对各种无取向电工钢的不同试验部位进行磁性测量,并建立了易轴错取向预先估测电工钢的各向同性特性的EAM法,是一种单一参数的直观法,对于固定化学成分、相同厚度和晶粒度的硅钢,同先前建立在取向/  相似文献   

16.
杨晓江  杜洪波  项利 《轧钢》2018,35(1):27-30
采用薄板坯连铸连轧流程生产无取向电工钢具有许多优势,但唐钢在生产50W600及以上牌号无取向电工钢时经常产生瓦楞状缺陷。为此,分析了生产50W600牌号出现瓦楞状缺陷的原因,并提出了调整化学成分以扩大奥氏体相区,提高粗轧温度并加大粗轧压下量的方法,明显减少了50W600产品瓦楞状缺陷。  相似文献   

17.
借助光学显微镜、扫描电镜、能谱仪等检测手段,对复合稀土微合金化后无取向硅钢成品组织及夹杂物的种类、尺寸以及形貌进行了表征与分析。结果表明:复合稀土微合金化可以适当减小无取向硅钢的晶粒尺寸;钢中的夹杂物数量减少且尺寸集中在0.5~5μm区间,针状夹杂物转变为近似球状或椭球形的稀土类夹杂,有利于磁性能的提高。  相似文献   

18.
以晶粒粗大的无取向电工钢为研究对象,通过改装的Arcan夹具和蝶形试样,研究了0°纯拉伸、45°拉伸-剪切复合、90°纯剪切3种应力状态下,应力三轴度Rσ对材料塑性变形和断裂机制的影响。采用万能拉伸试验机多次定点停车、SEM观察晶粒变形和裂纹扩展的试验方法,实现了对变形过程的准原位跟踪及其力学响应的动态分析。发现应力三轴度对晶粒的滑移阻力有决定性影响。应力三轴度Rσ越小滑移越容易进行,其断裂形式越接近于无空穴剪切型损伤,断面韧窝特征越少;反之,滑移越难进行,断裂形式越接近拉伸型空穴损伤,断面韧窝密集。对于无取向电工钢,当Rσ≈0时,随着变形损伤的加剧,材料最终发生剪切型断裂;当0Rσ≤0.4时,材料为剪切和韧窝混合型断裂;当Rσ0.4时,材料为韧窝型断裂。  相似文献   

19.
介绍了国内外无取向电工钢的发展及其处理线的新技术,包括带钢脱脂清洗技术、热处理技术、涂层技术、检测技术.  相似文献   

20.
无取向电工钢板“SUMILOX”日本住友金属工业公司近年来为了满足电气工业的飞速发展而对市场需求的更高要求,开发了适合不同用途的一系列特殊性能的电工钢板。高磁通密度型(H系列):通常,无取向电工钢板随着品级的提高要求增加其Si含量,同时固有电阻增高而...  相似文献   

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