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太阳热水器瞬时效率测试中的误差分析 总被引:1,自引:0,他引:1
我们对数十台各种不同种类的太阳热水器热性能的测试中 ,发现在测试瞬时效率时 ,其计算值 η的起伏较大 ,即使是在晴好的天气时也是如此。甚至有时会出现 0 .9左右的高值和 0 .2左右的低值。是什么原因导致了这种起伏现象呢 ?经过分析 ,我们认为 ,测试仪表的误差可能是引起这一现象的主要原因。下面就用误差理论分析测试以及计算过程。瞬时效率的计算公式为 :η =MCp(ti+ 1-ti)A(Hi+ 1-Hi) (1)式中M为水箱实际容水量 ;Cp =4 .18× 10 3J/ (kg·℃ ) ;t为水箱平均水温 ;A为采光面积 ;H为曝辐量 ,脚标i和i+1分别表示前… 相似文献
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以往太阳辐射预测计算的研究多采用柯伯方程等误差较大的公式,往往忽略了太阳方位参数计算误差对辐射预测计算模型的影响。忽略其他因素影响,仅计算不同太阳方位参数误差所对应的太阳辐照度,计算结果与天文年历标准值的计算结果进行对比,发现太阳方位参数的误差不仅对太阳辐照度计算造成7%以上的误差(时角大于70°时),而且在日出和日落之间临界点时也会产生极大的数值计算误差。针对以上问题,本文提出了引入儒略日为时间变量和采用大数据量最小二乘法拟合改进的数值模拟法,在保持计算公式简易的同时,显著降低了临界点的计算误差,而且辐射计算结果的相对误差小于0.2%。 相似文献
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带有透明蜂窝漂浮式选择性吸热器的小型净水太阳池数值模拟分析 总被引:4,自引:0,他引:4
提出了一种低热损小型净水太阳池,采用带光谱选择性吸收面的漂浮式吸热器及透明蜂窝结构,可大幅度抑制热损。工作时,从池底抽出的水喷射在吸热器的背面,能使后者恒处于较低的温度,基于一维准稳态假定提出一个计算模型,可用于计算一天中池水温度随深度的变化及一年中各月份的的热性能。 相似文献
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采用宏观观察、微观分析、化学成分分析、金相检验、有效硬化层深度测试等方法对失效太阳轮进行了分析。结果表明,太阳轮失效的主要原因是热处理组织不良,导致齿轮硬度、接触疲劳强度及弯曲疲劳强度降低所致。 相似文献
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目前孔板式蒸汽流量计在使用中经常会出现测量不准确的现象。本文据此从理论上分析可能造成测量误差的原因,并通过定量分析和研究,指出蒸汽重度的变化是引起孔板式蒸汽流量计测量误差的主要原因。并给出了测量相对误差的近似计算公式,供有关企业参考。 相似文献
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本文主要讨论凸轮靠模设计如何根据凸轮型线及磨床形式设计计算靠模的型。同时分析了机构尺寸误差对最终利用靠模加工凸轮的影响。 相似文献
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为量化叶片制造误差对风力机功率和推力的影响,以NREL Phase VI S809风力机叶轮为研究对象,基于区间分析法和修正叶素动量理论,建立风力机不确定气动响应模型,量化弦长扭角制造误差对功率和推力影响的相对波动幅度,采用极差分析法进行敏感性分析,获得不确定影响敏感位置。结果表明,叶片扭角误差对性能影响更为显著;当弦长误差和扭角误差为±0.02c和±0.6°时,功率和推力最大相对波动达到3.26%和8.09%;弦长误差影响敏感位置为叶根,而扭角误差敏感位置为叶尖,可在此部位施加质量参数要求以控制性能偏差。 相似文献
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在风场确定之后,以对数正态风频模型为例,系统地研究了几种估算参数的方法,并分别对各种参数估算方法与拟合误差之间的关系进行了讨论。为了更准确地判断拟合状况,作为拟合标准,引入一个新的拟合误差。理论结果用实测风况资料检验,结论令人满意。 相似文献
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The design and performance aspects of a 3⋅5 kW (1 ton) cooling capacity metal hydride air-conditioner working with a ZrMnFe/MmNi4⋅5Al0⋅5 pair are presented. The analysis is based on the heat transfer and reaction kinetics of coupled beds containing ZrMnFe alloy on the hot side and MmNi4⋅5Al0⋅5 on the cold side. The effects of important design and operating parameters, viz. cycle and delay times, bed thickness, effective thermal conductivity, air velocity and operating temperatures, on system performance are studied. The performance of the system is characterized by the mass of the alloys required and the COP. The results show that the initial and running costs of the system depend mainly on the internal and external heat transfer characteristics of the hydride heat exchangers. It is shown that a 1 cm ID tube, a cycle time of 3 minutes, an effective thermal conductivity of about 2⋅5 W m−1 K−1 and air velocity of about 3 m s−1 result in optimum performance in terms of alloy inventory and COP. © 1997 by John Wiley & Sons, Ltd. 相似文献