阿塞尔轧管机空轧内径39mm以下厚壁钢管

介绍了φ７６ｍｍ阿塞尔轧管机的主要技术参数和内径３９ｍｍ以下厚壁钢管的生产工艺流程，以及该轧管机不带芯棒空轧减径生产内径３９ｍｍ以下热轧厚壁荒管的轧制工艺和轧管机装置的改进。     

汽车用优质60Si2Mn弹簧钢控轧控冷工艺研究

利用Gleeble1500热模拟试验机测定了60Si2Mn弹簧钢的CCT曲线,研究了终轧温度、冷却速度对该钢种显微组织、珠光体量、珠光体片层间距、平均晶粒尺寸以及力学性能的影响。结果表明,60Si2Mn棒材生产的最优终轧温度为830~850℃,冷却速度应控制在4~5℃/s。     

淬火工艺对大尺寸厚壁钢管组织及内应力的影响

淬火工艺对大尺寸厚壁钢管淬火过程中组织和残余应力有很大影响。通过数值模拟研究了30Cr2NiMo钢管经过不同工艺淬火后的温度、组织和残余应力的分布情况。结果表明：大尺寸厚壁钢管淬火后内应力主要集中在台阶处,可达600 MPa左右,在传统淬火过程中空冷一段时间,可以在保证组织与常规油淬基本相同的前提下,降低台阶处的内应力,将内应力最大值控制在500 MPa以内,降低了钢管淬火开裂的倾向。根据模拟结果得出本试验条件下30Cr2NiMo钢管优化后的淬火工艺为：油淬420 s+空冷480 s+油淬,淬火后钢管的细管处的组织为马氏体组织,粗管处表面为马氏体+残留奥氏体组织,心部主要为马氏体+贝氏体+残留奥氏体组织。     

衡阳华菱钢管有限公司Φ720mm周期轧管机组成功生产海上平台用管

<正>2012年7月,衡阳华菱钢管有限公司Φ720mm周期轧管机组先后成功生产出多个规格的海上平台用管,其中钢级为X65QO的有Φ406.4mm×36.53mm、Φ457.2mm×39.67mm、Φ508mm×44.45mm;钢级为X70QO的有Φ405mm×51mm、Φ460mm×51mm等。     

天津钢管集团股份有限公司Φ720mm机组试制成功Φ720mm×22mm气瓶用无缝钢管

日前,天津钢管集团股份有限公司根据用户要求,使用斜轧扩径工艺,按照ASMESA372标准,研制出当前市场急需的规格为Φ720mm×22mm的气瓶用无缝钢管。该规格钢管是制作固定式天然气储气站用气瓶的重要原料。目前公司正在     

焊接工艺对09Mn2VD钢管低温韧性的影响

分析了不同焊接工艺下的09Mn2VDG焊接接头的-70℃低温韧性.结果表明,焊接线能量对其低温冲击韧性的影响非常大,采用小电流、快焊速、低的层间温度和多层多道焊,能达到低温冲击要求,获得冲击韧性较高的焊接接头.     

空调制冷系统用30MnCr22钢管的热处理工艺

选定30MnCr22钢管为研究对象,研究了奥氏体化温度和保温时间、回火温度和保温时间等对钢管抗拉强度、屈服强度、伸长率和冲击吸收能量性能的影响,观察了不同热处理制度下试样的显微组织演变,提出了适宜于工业化生产的热处理工艺。结果表明,奥氏体化温度和保温时间对钢管的抗拉强度与屈服强度均有较大影响。随着回火温度的提高及保温时间的延长,钢管的抗拉强度与屈服强度逐渐降低,而伸长率和冲击吸收能量不断上升。     

温形变工艺对30Mn2V非调质钢显微组织的影响

研究了30Mn2V钢在700-800℃范围内平面应变压缩变形时组织的变化规律。结果表明，在合适的温形变工艺条件下，可诱导铁素体析出，显著细化铁素体晶粒，得到带状分布的铁素体和珠光体。     

Φ273mm Assel轧管机组生产薄壁无缝钢管的工艺开发

Assel轧管机生产薄壁无缝钢管(径壁比≥25)时,存在着荒管头部易产生喇叭口,轧制过程中荒管甩动大,内表面易产生内螺纹缺陷等问题,严重制约着机组产能的释放。湖北新冶钢有限公司通过采用增设轧管机后台导卫装置及前台检测装置,改进轧管机辊型,优化轧制工艺参数等措施,大大减少了轧制过程中轧扭、卡钢事故的发生,轧制的薄壁无缝钢管内螺纹缺陷也明显减轻,壁厚精度达到 8%,成材率在90%以上。     

衡阳华菱钢管有限公司Φ720mm周期轧管机组成功生产壁厚13mm的薄壁钢管

2013年7月12日,衡阳华菱钢管有限公司Φ720mm周期轧管机组成功轧制出一批Ф426mm×13mm规格的船舶用管。生产薄壁钢管,对于周期轧管机组而言负荷较大,脱棒困难,且轧制的薄壁钢管容易出现壁厚偏差较大,头尾切损率高的现象。该周期轧管机组曾用于轧制Φ406.4mm×14.06mm20钢的薄壁钢管;但由于上述问题的存在,从未生产过壁厚     

30Mn2钢HFW焊管焊缝淬火后在线热处理工艺的选择

介绍了30Mn2钢HFW焊管焊缝在线热处理的重要性.通过采用5套热处理方案进行试验并对试验结果进行分析后认为,30Mn2钢HFW焊管焊缝淬火后热处理的工艺以高温回火+正火最为合适,回火温度设在600℃左右,正火温度设在940～960℃.采用此工艺,为30Mn2钢HFW焊管整体调质奠定了坚实的基础,排除了焊管整体淬火时焊...     

用Φ76mm自动轧管机组试产小直径冷拔管料的研究

介绍了在Φ７６ｍｍ自动轧管机组上试产小直径热轧荒管的有关工艺及参数，生产中需采取的技术措施。比较了用小直径热轧荒管生产小直径薄壁冷拔钢管的冷拔道次数、成材率、金属消耗等。实践表明，用Φ７６ｍｍ自动轧管机组为冷拔提供小直径热轧荒管，扩大了机组的产品规格范围，使冷拔小直径薄壁钢管的生产工艺趋于合理。     

00Cr22Ni13Mn5Mo2N奥氏体不锈钢的精轧工艺

为了研究00Cr22Ni13Mn5Mo2N奥氏体不锈钢的精轧工艺,使用Gleeble-3800热模拟试验机模拟00Cr22Ni13Mn5Mo2N奥氏体不锈钢在变形温度为800、850、900、950 ℃,变形量为40%、50%、60%,应变速率为50 s^-1条件下的热压缩变形行为,并对其进行1080、1120、1160 ℃的固溶热处理,观察固溶热处理前后的组织形貌。结果表明:在800~950 ℃热压缩温度下,随变形量增大,再结晶越完全,再结晶平均晶粒尺寸越细小;经固溶处理1 h后,静态再结晶就越充分。在40%~60%变形量下,随热压缩温度升高,再结晶越完全,再结晶平均晶粒尺寸越大。热压缩变形试验钢随固溶处理温度升高,再结晶平均晶粒尺寸越大。00Cr22Ni13Mn5Mo2N奥氏体不锈钢的精轧最佳轧制温度为800 ℃,压缩变形量为60%,固溶温度为1080 ℃。     

热变形过程中35Mn2钢奥氏体动态再结晶行为的研究

以35Mn2合金钢为研究对象,采用Gleeble-3500热模拟试验机对其进行热模拟压缩试验,分析不同变形条件下的应力-应变曲线,揭示试验钢动态再结晶过程中的本构关系。结果表明,35Mn2合金钢在不同变形条件下发生了动态再结晶,其机理是由扩散控制的位错攀移。     

60Si2MnA盘条控轧控冷工艺的优化

针对弹簧钢盘条加工过程中出现断裂的问题，对盘条组织性能进行了分析，发现盘条表面存在脱碳层和马氏体组织是盘条冷弯断裂的根本原因。通过对盘条化学成分及控轧控冷工艺的优化控制，亦即采用低的加热温度、低的开轧温度、低的吐丝温度以及先快后慢的控冷方式，消除了盘条表面的异常组织，解决了弹簧断裂问题。     

60Si2MnA盘条控轧控冷工艺的优化

针对弹簧钢盘条加工过程中出现断裂的问题,对盘条组织性能进行了分析,发现盘条表面存在脱碳层和马氏体组织是盘条冷弯断裂的根本原因。通过对盘条化学成分及控轧控冷工艺的优化控制,亦即采用低的加热温度、低的开轧温度、低的吐丝温度以及先快后慢的控冷方式,消除了盘条表面的异常组织,解决了弹簧断裂问题。     

衡阳华菱钢管有限公司自主研发的在线淬火装置成功移植应用于Φ219mm三辊轧管机组

<正>2012年4月17日,衡阳华菱钢管有限公司自主研发的在线淬火装置在Φ219mm三辊轧管机组投入使用,经检验,在线淬火后的钢管外形、内外表面质量及相关性能均符合工艺要求。     

K60-2钢级Φ1220mm×22mm直缝埋弧焊管的研制

目前国内部分管线因设计要求过高,造成国产管线管质量过剩和不必要的经济损失,从而影响产品在国际市场的竞争力。结合华北石油钢管厂为俄罗斯"东西伯利亚-太平洋管线"工程项目研制开发的K60-2钢级Φ1 220 mm×22 mm直缝埋弧焊管,分析讨论了管线钢板的合理化学成分、组织和性能设计与其经济性的关系,指出应合理设计管线钢板的化学成分、组织和性能,在满足使用要求的前提下开发生产最经济的管线钢板,从而提升我国直缝埋弧焊管线管的国际竞争能力。     

Ti_2AlNb合金粉末冶金件的热变形行为和环轧过程的模拟研究

采用粉末冶金热等静压工艺制备了Ti_2AlNb合金坯料,为研究其开坯行为,采用Gleeble-3800热机械模拟试验机进行了热压缩试验,另外采用Simufact有限元软件模拟了粉末冶金Ti_2AlNb合金的环轧过程,利用X射线三维成像技术获取并计算了第一次环轧后的孔隙分布。结果表明,粉末冶金Ti_2AlNb合金在应变极小时达到峰值应力,在变形初始阶段应力水平的变化不稳定。压缩变形后样品晶粒内O相板条结构消除,晶界处α2相发生长大偏聚,变形条件引起的粉末冶金Ti_2AlNb合金的相转变是影响开坯行为稳定性的主要原因。开坯阶段环件边缘处的温降和应变增长速率最快。变形可以愈合粉末冶金Ti_2AlNb...     

连退和时效温度对新型24Mn2CrNb汽车用钢的组织和性能的影响

采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、电子背散射衍射(EBSD)技术等研究了连退工艺和时效温度对24Mn2CrNb钢显微组织和力学性能的影响。结果表明：随着连退加热温度的升高,试验钢抗拉强度和屈服强度逐渐增加,断后伸长率先增加后降低;随着时效温度的增加,屈服强度变化不大,但抗拉强度增加,断后伸长率有所下降;当试验钢在两相区进行热处理时,析出了第二相粒子,其类型主要为渗碳体和Cr的碳化物。试验钢在830℃加热之后,再进行250℃时效,可得到最优的综合力学性能,其抗拉强度为1355 MPa,伸长率在17.5%,强塑积达23.7 GPa·%。EBSD分析结果表明,试验钢基体组织中残留奥氏体含量很少,显然不是新型汽车用钢的主要强韧化机制,说明试验钢并不是通过残留奥氏体的“相变诱发塑性”效应来提高其塑性。