凸极同步电动机起动时起动绕组温升的计算

本文论述了凸极同步电动机起动时起动绕组温升的计算。建立了起动绕组及其周围的简化二维温度场数学模型,并由有限差分方法求其数值解。最后给出了计算实例。计算结果与实验结果比较表明,该计算适于工程实用。     

凸极同步电动机起动时电磁场数值计算

以一台凸极同步电动机为例,给出了基本假设和边界条件,利用正弦时变场原理和有限元法,并以端电压和磁感应强度为收敛条件,对凸极同步电动机起动时的电磁场和定子绕组的电流进行了分析和计算,并与实测结果进行对比.分析研究了起动时凸极同步电动机磁场的分布和谐波,得出了一些有益的结论.     

实心磁极凸极同步电动机起动温升的二维有限元计算

本文对实心磁极凸极同步电功机异步起动过程中磁极的热计算进行了探讨。这是一个非稳定的温度场问题。本文采用差分近似将有热源的热传导方程变为一系列二阶微分方程,应用有限元方法进行数值计算。文中对方程的变换和边值条件、泛函及变分、剖分和插值以及热源密度函数的推导进行了较详细的分析。列有程序框图、计算实例及实测结果。     

同步电动机起动绕组及鼠笼型异步电动机转子绕组起动温升的计算

本文叙述异步起动时,转子起动绕组的温升发热问题。文中分析了满压、降压、空载、负载等不同起动工况下的起动时间、绕组吸收能量以及笼条温升与实心磁极表面温升。并指出:对一般有起动笼条的电机,当带负载起动时,应尽可能采用满压起动;对实心磁极同步电机,则适当降低起动电压对降低起动温升是有利的。文中还附有算例。     

凸极同步电动机双层阻尼绕组设计研究

对凸极同步电动机双层阻尼绕组进行了理论分析,并采用传统和有限元两种计算方法对工程实例进行了验证,提出了凸极同步电机在双层阻尼绕组设计中重要问题的具体解决思路和解决方法。     

基于变极绕组的异步起动永磁同步电动机起动性能研究

异步起动永磁同步电动机(line-start permanent magnet synchronous motor,LSPMSM)因具有较高的效率、功率因数和转矩密度,因此在很多应用场合中远优于感应电机,但其应用又受限于较差的起动转矩和牵入同步能力。该文中设计了一种变极式异步起动永磁同步电机,其定子绕组采用新型的6/8变极绕组结构。通过对常规8极异步起动永磁同步电动机和变极异步起动永磁同步电动机工作原理的分析,以及利用二维有限元法比较分析起动过程中两电机的发电制动转矩、波动转矩、空载反电势及堵转转矩,其结果表明,6/8变极异步起动永磁同步电动机能够从根本上有效抑制发电制动转矩和波动转矩,显著提高了电机的起动能力。     

小型凸极同步发电机励磁绕组温升的调整设计

本文介绍对小型凸极同步发电机励磁绕组的温升进行设计调整,提出有效的简便方法.经实例试验证明,达到了十分理想的效果.     

小型凸极同步发电机励磁绕组温升的调整设计

本文介绍对小型凸极同步发电机励磁绕组的温升进行设计调整，提出有效的简便方法。经实例试验证明，达到了十分理想的效果。     

凸极同步电动机的牵入同步

利用状态方程，研究了凸极同步电动机起动和牵入同步时的动态过程。针对1台1000kW的电动机，经过大量计算，得到了在75％额定负载和额定负载两种情况下，在16个不同的初始功角下投入额定励磁时，同步电动机牵入同步的动态过程；确定出牵入同步时较好和较差初始功角的范围，和在不同初始功角下能够牵入同步的最大负载值。所得结论对生产实践具有指导意义。     

异步电动机起动时的转子温升计算

本文采用分层法和有限元法相结合的方法计算了异步电动机起动时的转子导条损耗分布和转子温升,并与试验值取得了较为一致的结果。计算表明,本文的方法可适用于任何几何形状的转子槽形,因而是计算异步电动机转子起动温升的有效方法。     

凸极式同步电动机异步起动过程谐波与转矩的分析

分析三相凸极式同步电动机异步起动过程中的谐波电流和冲击电流及其产生的原因.并用MATLAB进行了仿真,得到各电流波形,这些电流形成的转矩严重影响电机的起动性能.为此,提出了一些改善电机起动性能的措施.     

单相凸极异步电动机及其起动方法

本文提出一种新型的单相单绕组异步电动机及其起动方法——单相凸极异步电动机及变极分相起动法。文章论述了新电机的原理、结构、设计要点以及变极分相起动法原理,并提出了新电机起动性能的计算方法。分析和实验结果表明,与相同尺寸的单相罩极电动机相比,新电机不仅结构简单,易于制造,材料节省,而且力能指标和起动转矩可大为提高,但必须附设一个从起动到运行状态的转换开关。     

调整单相电动机绕组温升的试验方法

本文着重介绍用调整电动机的匝数以降低绕组温升的方法,并列例作为证明。一、磁路饱和程度对运行性能的影响K_EU=KWB_δ从电机学得知,电机的气隙磁密 B_δ与绕组匝数 W 成反比,即B_δ=1/WB_δ的大小,影响电机磁路的饱和程度;而磁路的饱和程度又影响到电动机的运行性能。所以在设计某种型号的电动机时,必须根据该型号电动机以往积累的生产经验,选取合理的 B_δ值,使磁路的饱和程度符合一般     

凸极同步电动机直接转矩控制的研究

在分析凸极同步电动机数学模型的基础上,详细推导并分析电磁转矩与转矩角之间的关系,理论证明凸极同步电动机直接转矩控制系统的可行性。提出励磁电流控制思想,加快系统的动态响应,补偿阻尼绕组对电动机动态性能的影响。基于Matlab7．0．1软件建立凸极同步电动机直接转矩控制系统的仿真模型,仿真结果证明该控制思想的有效性和良好的动态性能。     

新型6/8变极起动永磁同步电动机绕组切换动态过程的研究

基于一种新型6/8变极起动永磁同步电动机,对其6、8极绕组切换过程及不同切换时机对电机的影响进行研究分析。建立双极数动态仿真模型,分别对不同转速、转动惯量、负载转矩、转子电阻、切换时8极绕组感应电动势和外加电源相位差等情况下6、8极切换过程动态行为进行分析,研究不同状态切换时对冲击电流、转速波动、冲击转矩及牵入同步的影响;建立二维瞬态有限元模型,对8极绕组感应电动势和外加电源电压差相同、转速不同以及电压差不同、转速相同切换时永磁体的退磁规律进行研究。结果表明,切换时的转速和相位差对切换后电机影响较大,尤其是切换时的相位差,在一定范围内,相位差越大,转速波动、冲击电流和冲击转矩越大,永磁体退磁越严重。     

测量无刷同步电动机励磁绕组温升的装置

本专利介绍一种测量同步电动机励磁绕组温升的装置,(见图)。励磁绕组2经过测量滑环6,与坚固地装在同步电动机转轴上的旋转整流器联接,并且与交流励磁机的转子联接。图中:1—同步电动机的定子;5—交流励磁机的定子绕组;7—测量滑环6和调整螺线管8的可动电刷;9、10、11—电子计算机的操纵盘。在测量励磁绕组2的温升时,螺线管8使电刷7紧贴测量滑环6。电刷7上的电压Ef传给操纵     

凸极同步电动机转子绕组撑块与极尖拉弧分析及处理

凸极同步电动机的典型结构是将励磁绕组整齐地绕在极靴下的极身上,极尖除传导磁通外,还可将励磁绕组限位,以防高速旋转时,励磁绕组因受离心力而甩出。除此之外,为增强励磁绕组的机械强度和紧固性,磁极之间需要用导热性能良好的金属（通常为铝）撑板或撑块将励磁绕组压紧。由于电磁线不能直接与金属件接触,需要对撑板进行绝缘处理,但生产中发现,