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准双曲面齿轮弯曲应力过程的精确计算 总被引:8,自引:0,他引:8
本文提出了齿根弯曲应力分布过程精确计算的应力影响矩阵方法,该方法只须通过一次有限元计算,获得工作齿面所有网格结点轮流施加单位法向载荷时的齿根应力分布,通过多元插值和应力叠加,可以一次获得在误差与变载的实际工况下,随着载荷过程而变化的齿根三维应力的分布过程。 相似文献
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为提高曲轴的弯曲疲劳强度,对曲轴进行了两方面的改进:一是加在了曲轴主轴颈及连杆轴颈的过渡圆角;二是在加大过渡圆角的基础上增大了曲轴主轴径。曲轴疲劳强度对比试验结果表明,这两种改进都增加了曲轴的承载能力。 相似文献
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从已积累的试验经验和试验数据出发,结合最近颁布的曲轴弯曲疲劳试验行业标准QC/T637-2000,对曲轴弯曲疲劳强度试验评估中涉及的强度评价指标,载荷精度与试验精度,试验规范,安全系数的估算等问题进行了讨论。 相似文献
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在发动机装配过程中,发动机曲轴回转力矩和轴向间隙是两个较为关键的质量参数,本文介绍了曲轴回转力矩及轴向间隙在线自动测量的关键技术,以及设计过程中的注意事项,对测量技术研究人员具有一定的参考价值。 相似文献
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使用或维修过二冲行程发动机摩托车的朋友都知道:一部分二冲程发动机,当点火时间过早到一定程度时,会导致发动机在曲轴反(倒)转情况下工作,以致挂挡起步时摩托车倒退行驶。 相似文献
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汽车发动机曲轴疲劳试验方法 总被引:6,自引:0,他引:6
研究了汽车发动机曲轴弯曲疲劳、扭转疲劳试验方法,重点介绍了试验设备、试验方法、试验评价等内容,为产品开发及生产检验中评价曲轴的可靠性提供技术支持。 相似文献
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以某型大功率柴油机作为研究对象,采用ADAMS/Engine建立了多缸柴油机曲柄连杆机构多体动力学模型,计算得到了曲轴的工作载荷.通过建立曲轴的整体三维有限元模型,将主轴承对主轴颈的支撑边界定义为接触对以模拟实际的约束状态,并将动力学计算所得一个周期内的曲柄销载荷历程曲线离散为16个载荷点,并按照发火次序,组合得到了16个载荷工况以模拟曲轴上的交变载荷,载荷的施加采用函数分布的形式模拟滑动轴承的压力分布,通过非线性有限元分析得到曲轴的应力应变结果.在此基础上,利用曲轴材料性能数据绘制了曲轴Goodman疲劳强度曲线,自编后处理分析程序得到了曲轴上所有节点的疲劳强度安全系数.结果表明:材料为42CrMo的整体曲轴满足结构疲劳强度要求,油孔处和过渡圆角处的疲劳强度安全系数相对较小,采用Goodman疲劳曲线计算的最小疲劳强度安全系数为5.04.分析结果与曲轴实际失效位置一致. 相似文献
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以某型直列柴油机曲轴为研究对象,建立曲轴的有限元模型,采用子结构技术对有限元模型进行模态缩减。应用AVL.Excite进行曲轴的多体动力学仿真,经过应力恢复得到曲轴的应力分布,确定易产生裂纹的危险截面。采用1/4节点等参退化奇异单元模拟裂纹前沿应力奇异性,建立曲轴表面裂纹扩展的有限元模型,对不同深度椭圆裂纹的应力强度因子进行计算,最后拟合应力强度因子与裂纹深度的近似表达式,预测了其裂纹扩展寿命。 相似文献
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针对某叉车柴油机齿轮室总成在常用工作转速条件下产生异响的实际问题,给出了基于连续小波变换的谱分析技术与有限元计算模态分析法相结合的方法对其异响进行分析研究。通过台架试验分析,提取了齿轮室总成异响与其激励源响应的时频相关特征,找到了引起异响的原因:齿轮室总成固有频率与柴油机宽带激励频率相吻合,产生了结构共振;通过有限元模型仿真分析,识别了不同装配条件下齿轮室总成的固有特性,确定了导致结构系统共振的薄弱环节。试验结果表明,通过增加齿轮室总成局部结构刚度,提高其固有频率,能消除齿轮室总成异响。 相似文献
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基于拉格朗日方程,在考虑曲柄连杆的变惯量、气缸的摩擦扭矩和燃气压力总指示扭矩的基础上建立了发动机曲轴轴系动力学模型。利用ADAMS内置的参数点坐标、参数化方程功能,在ADAMS内二次开发了集曲轴轴系结构参数、摩擦扭矩参数、负载扭矩参数和发动机点火次序选择的参数化软件。通过曲轴柔性处理获得轴系模态中性文件,由ADAMS/FLEX模块导入到ADAMS中建立了柔性曲轴的发动机多体动力学虚拟样机,结合某型车进行了动力学仿真。结果表明,发动机有效输出扭矩受摩擦扭矩和变惯量扭矩的影响较大,柔性曲轴比刚性曲轴能更好地模拟发动机曲轴,为车辆动态性能仿真提供了良好的发动机模型,并可为发动机的轴系设计、曲轴的强度校核和寿命计算提供准确的载荷。 相似文献
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以高原共轨柴油机为研究机型,根据台架试验和发动机结构参数,运用A V L Fire构建其燃用B100(纯生物柴油)和B70N30(体积70%生物柴油+30%正丁醇)的三维CFD模型,并进行验证。利用该模型对比研究了不同海拔氧浓度对发动机燃用不同含氧燃料工作过程的影响规律,并在此基础研究了B70N30耦合EGR对发动机的影响机理。计算结果表明:相比D100(纯柴油),B100和B70N30的缸内局部当量比降低,活性自由基(OH ,O)浓度及其缸内分布区域增大,从而导致NO排放升高,但同时使CO生成量峰值减小,Soot和CO缸内分布区域以及排放终值都随大气氧浓度的降低而显著减少;相比B100,B70N30因汽化潜热增大,其NO排放降低,但原子氧的增加导致Soot和CO同时降低;对于B70N30,随EGR率增大,NO大幅度降低,CO显著升高,而Soot因滞燃期延长变化较小。 相似文献