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采用碱改性及碱改性后进一步酸改性的方式对高温焙烧高岭土进行改性,详细研究了改性方式对改性产物的孔结构及组成的影响。结果表明:随着碱浓度的提高,改性产物的比表面积及孔体积增大,硅铝比[n(SiO2)/n(Al2O3)]略有减小;随着碱改性次数的增多,改性产物的孔体积出现减小的趋势,而硅铝比增大;碱改性时,高温焙烧高岭土中二氧化硅的溶解促进铝源的活化;对碱改性高温焙烧高岭土进一步作酸改性,可获得孔体积为0.81 cm3/g、比表面积为408 m2/g的多孔材料,以该材料作为催化裂化催化剂载体所制备的催化剂,可使油浆产率减小3.07百分点,汽油收率增大2.68百分点,总液体收率增大2.58百分点。 相似文献
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酸碱改性高岭土性能的研究 总被引:8,自引:0,他引:8
研究了酸、碱改性高岭土的孔结构性质以及影响酸改性高岭土比表面积的因素。结果表明,多各缃比,在Al2O3/HCl体系中形成的酸改性白土具有明显的中孔分布,提高反应温度,中孔特征突出,孔道更加通畅。碱性性白有附脱附等温线为Ⅳ型,具有典型中孔特征,高岭土经过酸或碱改性,者可以获得平均孔径在4.0nm左右的中孔材料, 碱改性白土的吸附量理大,孔分布更集中,另外,酸量和浓度适中才有利于提高改性高岭土的比表面 相似文献
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酸碱改性高岭土性能的研究 Ⅱ.比表面积和孔结构 总被引:4,自引:0,他引:4
研究了酸、碱改性高岭土的孔结构性质以及影响酸改性高岭土比表面积的因素。结果表明,多种酸反应体系相比,在Al2O3/HCl体系中形成的酸改性白土具有明显的中孔分布,提高反应温度,中孔特征突出,孔道更加通畅。碱改性白土的吸附脱附等温线为Ⅳ型,具有典型的中孔特征。高岭土经过酸或碱改性,都可以获得平均孔径在4.0nm左右的中孔材料,但是碱改性白土的吸附量更大,孔分布更集中。另外,酸量和酸浓度适中才有利于提高改性高岭土的比表面积,提高反应温度和延长反应时间也可以增加其比表面积 相似文献
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内蒙古煤系硬质高岭土碱改性研究 总被引:4,自引:1,他引:3
考察了碱处理对内蒙古煤系硬质高岭土(简称高岭土)的物理化学性能及其裂化性能的影响。采用X射线衍射、魔角旋转固体核磁共振法表征了高岭土的组成和结构;采用BET法测定了碱改性高岭土的比表面积和孔径分布。实验结果表明,高岭土经1 060℃煅烧1h后,大量的非晶态S iO2和γ-A l2O3分凝,这种非晶态的S iO2具有与碱反应的活性;高岭土中的六配位铝(A l(Ⅵ))比四配位铝(A l(Ⅳ))更易与碱反应,延长碱处理时间可提高A l(Ⅳ)的含量,降低A l(Ⅵ)的含量,有利于裂化反应的进行;碱改性高岭土的孔半径主要分布在2~8nm;随碱处理时间的延长,碱改性高岭土的裂化活性和裂化选择性提高。 相似文献
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《石油化工》2017,(12)
采用加碱研磨煅烧,以硅酸钠调整硅铝比改性高岭土,通过改性高岭土处理劣化汽轮机油的效果,确定高岭土的最佳改性条件。利用FTIR,XRD,XRF,SEM,BET等方法对材料的结构进行表征。实验结果表明,适当增大硅铝比可提高处理劣化油效果;当硅酸钠的加入量为100 mL(8 g高岭土,2 g氢氧化钙)时,改性后高岭土n(SiO_2)∶n(Al_2O_3)=2,对劣化油吸附处理能力最好;改性高岭土吸附剂用量为5%(w)时,吸附效果最佳。表征结果显示,改性后的高岭土晶体结构转变成了具有高反应活性的无序非晶质相,比表面积、孔体积和孔径均增加,使得吸附处理劣化油的效果增强。 相似文献
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研磨-焙烧-碱处理偏高岭土制备大孔催化剂基质 总被引:1,自引:0,他引:1
采用研磨-焙烧-碱处理的方法,以偏高岭土为原料,制备了流化催化裂化(FCC)催化剂大孔基质。采用自动压汞仪和扫描电子显微镜对制备的大孔基质的孔结构和表面形貌进行了表征;考察了研磨时间和碱量对偏高岭土孔结构的影响。实验结果表明,经研磨-焙烧-碱处理后,偏高岭土中形成了100~2000nm的大孔,所形成的大孔与偏高岭土中原有的介孔构成了介孔-大孔双峰分布;研磨时间和碱量对偏高岭土的孔道结构有较大影响,在研磨时间为3h、加入NaOH的质量分数为20%时,偏高岭土的孔结构最好,以此条件下得到的偏高岭土为FCC催化剂基质与以高岭土为FCC催化剂基质相比,重油裂化的汽油收率从28.82%提高到36.14%。 相似文献
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酸改性高岭土在合成气一步法制备二甲醚中的应用 总被引:1,自引:0,他引:1
分别以1.0mol/L的硫酸、盐酸、硝酸为改性剂,采用浸渍法制备了一系列酸改性高岭土;以酸改性高岭土为甲醇脱水催化剂,与甲醇合成催化剂XNC-98混合制备了适用于合成气一步法制备二甲醚(DME)的双功能催化剂;考察了双功能催化剂对DME合成反应的活性,并采用X射线衍射、N2吸附-脱附实验表征了酸改性后高岭土的结构和性能。表征结果显示,高岭土经酸改性后,其比表面积及高岭土中高岭石的结晶度显著提高。活性评价实验结果表明,以硫酸改性的高岭土作为甲醇脱水催化剂,可显著提高高岭土催化甲醇脱水的性能。还考察了硫酸浓度对DME合成反应的影响,实验结果表明,在处理时间7h、处理温度50℃的条件下,硫酸浓度为0.5mol/L时,CO转化率和DME收率最高。在V(H2)∶V(CO)=1、250℃、3M Pa、空速3 000mL/(g.h)的反应条件下,CO转化率为56.1%,DME收率为37.2%,DME选择性为99.9%。 相似文献
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改性高岭土性能研究:I.酸性和催化活性 总被引:8,自引:1,他引:7
利用^29Si和^27AlMASNMR,XRD,NH3-TPD,IR,MAT等手段研究了高岭土酸改性过程和酸碱改性后的酸性,催化活性。结果表明,高岭土偏高岭土化过程中形成四面体铝是偏高岭土具有酸反应活性的直接原因,在850℃左右活性达到最高酸改性高岭土酸性的产生经历了一次脱羟基(铝的活化)羟基化(酸反应)二次脱羟基的过程,其中烃基化是酸性产生的关键步骤,碱改性高岭土的酸性中心数量少于酸改性高岭土, 相似文献
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改性高岭土性能研究 Ⅰ.酸性和催化活性 总被引:7,自引:0,他引:7
利用29Si和27AlMASNMR、XRD、NH3-TPD、IR、MAT等手段研究了高岭土酸改性过程和酸碱改性后的酸性、催化活性。结果表明,高岭土偏高岭土化过程中形成的四面体铝是偏高岭土具有酸反应活性的直接原因,在850℃左右活性达到最高。酸改性高岭土酸性的产生经历了一次脱羟基(铝的活化)、羟基化(酸反应)、二次脱羟基的过程,其中羟基化是酸性产生的关键步骤。碱改性高岭土的酸性中心数量少于酸改性高岭土,但是前者主要存在稳定的八面体Al—OH,是其酸性中心强度比后者高的原因,在磷含量小于0.8%时,磷改性处理可降低改性高岭土的酸强度。 相似文献
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致密储层的微观孔隙结构特征是衡量致密储层油气渗流能力和产量的重要因素,也是目前致密油气藏的研究重点和热点。以鄂尔多斯盆地三叠系延长组长8致密储层为研究对象,通过开展恒速压汞实验和建立微观孔隙结构模型,分析了宏观储层物性参数与微观孔隙结构参数的关系,实现了对致密储层微观孔隙结构的精细划分。研究结果表明:喉道半径越大,总进汞饱和度、喉道进汞饱和度和孔隙进汞饱和度越大,残余的湿相饱和度越小;致密岩心喉道半径及孔隙半径均呈“两端分布少、中间多、左右不对称,粗(正)偏态”的正态分布特征,随着孔隙度和渗透率的增大,正态分布参数α和σ值有增大的趋势;以主流孔喉半径为判别特征参数,将致密岩心孔隙结构类型分为4类:Ⅰ类渗透率大于1×10-3μm2,主流孔喉半径大于1μm;Ⅱ类渗透率为(0.5~1)×10-3μm2,主流孔喉半径为0.7~1μm;Ⅲ类渗透率为(0.3~0.5)×10-3μm2,主流孔喉半径为0.5~0.7μm;Ⅳ类渗透率小于0.3×10-3 相似文献
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针对海拉尔盆地呼和诺仁油田南屯组油层含水上升快的实际情况,开展了储层孔隙结构和渗流特征研究。南屯组储层近物源、快速堆积的扇三角洲沉积导致孔隙分布不均、连通性差,喉道分布以双峰型为主,左峰对应较小喉道半径,为无效喉道;右峰对应较大喉道半径,为有效喉道,是主要渗流通道。孔隙结构相差极大,微观非均质性极强。可动油饱和度较低,水相相对渗透率形态呈凸形。储层水敏性强、贾敏效应渗流阻力大导致水驱油过程中注入水很难进入1μm以下喉道驱油,由核磁共振测试得到1μm以上喉道中采油量占全部采油量的77%,为注入水渗流的优势通道,是油井含水上升快的主要原因。 相似文献
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通过水驱、聚合物驱及后续水驱实验,研究了不同相对分子质量、不同质量浓度聚合物溶液的阻力系数和残余阻力系数;通过常规压汞实验,研究了聚合物驱后岩心孔隙结构特征,对比分析了不同相对分子质量、不同质量浓度的聚合物溶液驱替对岩心孔隙结构特征的影响。结果表明,由于聚合物溶液在岩心孔隙中的吸附滞留,随聚合物溶液相对分子质量、质量浓度的增加,阻力系数和残余阻力系数增大,渗透率下降幅度越大;毛管压力曲线从左下方到右上方逐次排列,孔隙体积在大孔道处减少,而在下一级的小孔道处增加,岩心的平均孔隙半径、半径均值、歪度、结构系数、均质系数各参数降低,其结果对聚合物驱后进一步提高原油采收率的方法研究具有重大的指导意义。 相似文献