A3钢铬铝共渗及耐氧化性研究

本文以改善碳钢的耐氧化性和抗蚀性为目的，用粉末法对Ａ３钢进行了渗铬、渗铝和铬铝共渗。用光学显微镜和电子探针仪研究了加热工艺参数与渗剂成分对渗层厚度和成分的影响。结果表明，渗剂成分和９３％Ｃｒ，７％Ａｌ，经１１００℃，１６ｈ共渗处理后，渗层表面铬铝含量分别为１７％和８％，具有良好的耐氧化性和抗蚀性。     

Q235钢的离子氮碳共渗-低温盐浴渗铬复合处理

研究了Ｑ２３５钢的离子氮碳共渗－低温盐浴渗铬工艺,。试验表明,Ｑ２３５钢经离子氮碳共渗－低温盐浴渗铬复合处理后,表层可获得氮碳铬化合物和氮碳为化合物的复合渗层。该复合渗层具有较高的硬度,并且明显提高Ｑ２３５钢的耐蚀性。     

以渗铝为主的Q195钢交流电场增强粉末法铝铬共渗特性

在渗铝剂中加入铬粉,对Q195钢在800℃进行以渗铝为主的交流电场增强及常规粉末法铝铬共渗.用金相显微观测、X射线衍射分析、显微硬度测试等分析渗层组织、相、厚度及显微硬度沿渗层深度方向的分布.结果表明,相较单一渗铝,添加少量铬粉对常规铝铬共渗层组织和厚度影响不大,但次表层硬度提高;交流电场对单一渗铝和铝铬共渗均有促渗作...     

Q235钢电镀镍渗硼层组织及抗高温氧化性能北大核心CSCD

对Q235钢电镀镍层进行渗硼处理,研究其渗层组织特性及抗高温氧化性能。用扫描电子显微镜（SEM）对镀镍渗硼层横断面进行了显微组织观察,用X射线能谱仪（EDS）分析了渗层不同部位的元素分布。结果表明,渗硼层为Fe2B,Ni4B3和Ni31Si12相,渗层厚度为33~254μm,并随着渗硼温度和渗硼时间的增加而增加。用显微硬度计测试渗层的硬度分布,复合层（硼化物和硅化物层）的硬度值约为1753 HV,硼化物层的硬度值为1645~2003 HV,基体硬度为173 HV。镀镍层与镀镍渗硼层经700℃氧化40 h的高温氧化动力学曲线显示镀镍渗硼层的抗高温氧化性能优于镀镍层,Ni3Si,B2O3和Si O2产物起到提高其抗高温氧化性能的作用。     

等离子共渗W-Mo-Y工艺及渗层组织的研究

采用辉光等离子渗金属技术对Q235钢进行W-Mo-Y三元共渗,探讨了极间距、气压、保温时间、温度对共渗层厚度的影响,并分析了共渗层的金相显微组织、合金元素分布及物相组成.结果表明:在试验涉及的条件下,以极间距25 mm,气压30 Pa,保温时间3 h,温度1000℃为最佳工艺参数;共渗层主要由Fe3Mo,Fe(Mo,W...     

钢铬钛共渗工艺的研究

对工业纯铁、45钢和3Cr2W8V钢的低真空铬钛共渗进行了研究,探讨了共渗层的组织结构、生长过程以及温度、时间等工艺因素的影响。     

渗N对Q235钢耐铝液腐蚀性能的影响

为提高钢铁在铝液中的抗腐蚀性,对Q235钢进行表面渗N,并测量腐蚀质量损失、观察腐蚀形貌和腐蚀层物相分析,研究渗N对Q235耐铝液腐蚀性能的影响。结果表明,渗N层与铝液的润湿性较差,能减缓过渡层在铝液中剥落和溶解,使腐蚀形式由剥落腐蚀向均匀溶解转变,大幅度减缓钢基体的腐蚀速率。腐蚀时间小于3h,渗N层完整存在,能有效保护钢基体,提高了Q235钢的耐铝液腐蚀性能。     

模具硼铝共渗的研究

通过硼铝共渗熔盐的研制,各种工艺参数的优选,性能考核和生产实践,确立了硼铝共渗的新工艺。藉助 SEM、AES、X-射线衍射和萤光分析、显微镜等研究了硼铝共渗层的组织结构和硼、铝的浓度分布,及与模具有关的几种性能。结果表明,硼铝共渗层保持了渗硼层所具有的高硬度和红硬性,减轻了渗硼层的脆性剥落倾向,提高了耐磨性、抗氧化和抗热疲劳能力。表面粗糙度好,提高了模具寿命,取得了明显的经济效益。     

超厚硼铝共渗层的研究

硼铝共渗兼有渗硼与渗铝的优点，不仅能提高钢表面的硬度，耐磨性，而且可以改善钢的抗高温氧化性能，特别适用于高温下使用的零件衣要求耐磨热的工模具。文献报道，在较高温度下工作随侵蚀，磨损的机器零件，工模具，采用硼铝共渗可使寿命提高１－１４倍。硼铝共渗还可应用于镍铬合金，热强钢制造的零件，以防高温气体的腐蚀。     

Q235钢离子渗铬及渗氮复合处理的耐磨性

利用针状铬丝在Q235钢表面进行1000 ℃×4 h等离子渗铬,对渗铬试样分别进行(480、520、560 ℃)×6 h的离子渗氮处理.对经过渗铬和离子渗氮处理的试样进行磨粒磨损耐磨性试验.结果表明,Q235钢渗铬后表面铬含量为22wt%,渗层厚度为50 μm.渗铬层经渗氮处理形成了含铬氮化物(CrN、Cr2N)及少量含铬碳化物(Cr23C6)组成的表面强化层,表面显微硬度最高达1500 HV0.1.磨粒磨损试验表明,与未处理Q235 试样比较,渗铬并经过480、520、560 ℃离子渗氮处理的试样耐磨性分别提高了1.50、3.05和1.44倍;520 ℃离子渗氮试样较T10钢淬火+低温回火试样及3Cr13离子渗氮试样分别提高了2.20倍和2.73倍.     

Q235钢的铁素体组织细化及其与力学性能关系

在９００℃到１０５０℃温度范围内采用多道次、大坟下量技术制备Ｑ２３５钢薄板，讨论了轧制工艺、显微组织与力学性能间的关系，并分析了轧后低温退火自理对显微组织和力学性能的影响。     

柔性轧制Q235B和Q345B钢的生产实践

为解决用户个性化需求与企业规模化生产之间的矛盾,结合生产实际,用一种Q235B普碳钢铸坯按Q235B和Q345B两种强度级别热轧带钢要求进行生产试验.结果表明,利用控轧控冷技术的细晶强化与相变强化效果,可以用Q235B普碳钢铸坯生产出完全满足Q345B要求的热轧带钢,降低Q345B高强带钢的生产成本,实现了Q235B和Q345B两个强度级别热轧带钢的柔性生产.控轧控冷钢板的屈服强度可达395 MPa以上,抗拉强度可达510 MPa以上,韧塑性也满足标准要求.     

Effects of SRB on cathodic protection of Q235 steel in soils

The effects of sulfate reducing bacteria (SRB) on cathodic protection (CP) of the Q235 steel in the soils have been studied by bacterial analyses, electrochemical impedance spectroscopy (EIS), scanning electron microscopy (SEM) and energy‐dispersive X‐ray analysis (EDX). The results showed that the pH value of the soil around the steel gradually increased, the number of SRB and the corrosion rate of the steel decreased, and the CP efficiency increased with the increasing of applied cathodic potential. At the cathodic polarization potential of ?1050 mV, SRB still survived in the soils. At the same potential, the CP efficiency in the soil without SRB was higher than that with SRB, and the corrosion rate of the steel in the soil with SRB was much higher than that without SRB. The cathodic current density applied for the steel in the soil with SRB was bigger than that without SRB at the same cathodic potential.     

Q235钢控时水浴淬火强韧化工艺

采用金相观察、硬度测试、冲击和拉伸试验,研究了Q235钢60 ℃控时水浴淬火并低温回火对强韧化的影响。结果表明,完全淬火、180~300 ℃回火比控时水浴淬火、同样条件回火的硬度及强度高,这归因于完全淬火过程中马氏体的自回火程度低及残留奥氏体量少。但进行控时水浴淬火、300 ℃回火则强度升高,增大的强度与水浴淬火增加的残留奥氏体及其转变有关。与完全淬火、回火相比,水浴亚温淬火、回火的冲击性能较高,这主要是未溶铁素体及水浴淬火时增加的残留奥氏体对韧性的贡献。但水浴完全淬火、300 ℃回火则表现出更好的韧性。对于Q235钢,采用890 ℃加热、60 ℃水浴13 s控时淬火并300 ℃回火,能够获得良好的强韧化效果。     

提高Q235拉丝用线材性能的实践

介绍了通过优化化学成分和完善控制轧制、控制冷却工艺,改善了Q235B热轧线材的拉拔性能.     

壳寡糖对Q235钢在海水中的缓蚀性能

采用腐蚀浸泡试验,扫描电子显微镜以及电化学试验法等研究了海水中壳寡糖(COS)及其与无机缓蚀剂复配后对Q235钢的缓蚀作用。电化学试验结果表明:单独添加COS时,缓蚀率最大为65.73%;当COS与NaNO_2复配添加时,其协同缓蚀率为90.67%,为阳极型缓蚀剂;而当COS与Na_2MoO_4复配时,缓蚀率最大只能达到71.65%,且两者发生了抑制作用。腐蚀浸泡试验结果表明:当COS与NaNO_2复配使用时,其缓蚀率最佳,为85.90%。COS在Q235钢表面发生单分子吸附,为自发进行的化学吸附,从而起到缓蚀作用,该吸附符合Langmuir模型。     

Q235钢FHPP工艺

采用FHPP技术实现了Q235钢的成形连接,所采用金属棒消耗段的直径为φ14mm、预钻孔深为25 mm、孔径φ16 mm。对焊缝附近材料的微观组织进行金相观察和显微硬度测试,发现再结晶部分材料的晶体颗粒细化,焊缝附近再结晶部分材料的显微硬度由中心向两侧升高,在熔合线处降低。结果表明,转速过低导致母材和金属棒无法接合甚至出现马达憋死现象,采用转速为5000 r/min以上、进给速度为0.5 mm/s的组合,可获得较好的焊缝,且焊缝从底部往孔洞顶部方向,质量逐步改善。     

Q235钢搅拌摩擦焊接头微观组织与力学性能分析

在焊接速度为100 mm/min和搅拌头转速为450 r/min的工艺参数下,采用钨铼合金搅拌头对3 mm厚Q235钢进行了搅拌摩擦焊试验,并对接头的微观组织及力学性能进行了研究. 结果表明,在该工艺参数下可以获得表面无缺陷、成形良好的焊缝. 焊后搅拌头表现出一定程度的磨损及氧化. 接头截面各区域承受不同的热力联合作用,经历了不同的组织转变过程,但均保持铁素体和珠光体组织. 接头显微硬度最大值位于焊核区. 接头拉伸断裂位置处于热影响区,拉伸断口呈韧性断裂特征.     

Q235B药芯焊丝半自动焊焊接工艺试验

针对Q235B药芯焊丝半自动焊进行立焊、横焊、T型接头平焊的试验研究。选用E71T-8JD H8药芯焊丝,并对以上三种焊接方式制定了合理的焊接工艺参数。试验结果表明,三种焊接方式的接头外观和无损检测结果均合格,立焊、横焊焊接接头的拉伸、弯曲、冲击试验以及T型接头平焊的导向弯曲试验结果表明,三种焊接方式的焊接接头都具有良好的强度和韧性,均能够满足相关标准要求,完全符合产品的使用要求,选定的焊接材料和焊接工艺参数可用于这种钢材的现场焊接。