盲孔法测量LiH残余应力

采用盲孔法对烧结、机加成形的SR40超半球和Φ60圆柱的LiH材料测试件进行残余应力测量。结果表明:SR40超半球测试件球面45°处残余应力值最大,径向σr达到-9.5670 MPa,周向σt达到2.2352 MPa;球面各点径向σr残余应力均为压应力,而周向σt残余应力均为拉应力,且径向σr大于周向σt,测试件呈压应力状态。Φ60圆柱测试件端面中心残余应力值最小,从端面中心到端面边缘,径向σr和周向σt残余应力是先增大后减小。     

柴油机缸体铸件残余应力测试及消除的研究

依据钻孔法测量铸件残余应力的基本原理,通过退火热处理,振动时效对消除柴油机缸体铸件残余应力测试结果表明:退火热处理可使缸体铸件残余应力下降87.61%,可满足该铸件的使用要求;而振动时效处理,可使残余应力下降27.4%,不能满足缸体铸件的使用要求.     

盲孔法测量汽轮机转子残余应力

采用盲孔法测量汽轮机转子近表面的残余应力,并与切环法进行比较。结果表明:不同加工阶段,汽轮机转子表面的残余应力大小及分布是不同的;盲孔法更能真实地反映汽轮机转子近表面的残余应力状况;盲孔法测量残余应力,破坏性小,操作便捷,测量精度高。     

盲孔法测量高残余应力的可靠性与精确度

钻孔法测量残余应力的范围是应力不超过材料屈服极限的一半。但是在许多情况下,钻孔法是用于测量焊接残余应力,而该应力峰值往往接近材料的屈服极限。本文探讨了盲孔法测量高残余应力的可靠性与精确度。为了模拟工程应用中测量残余应力的实际过程,本文采用标定的方法,即在试验机保持一定载荷不变的条件下进行贴片与钻孔操作,测得释放应变值。试验结果表明,用测得释放应变值计算出的应力值与标定应力值吻合较好,最大绝对误差仅为21 MPa。     

160缸体铸件残余应力的测量和消除

介绍了盲孔法测量铸件残余应力的基本原理和主要步骤.比较了缸体热处理前后、抛丸前后测得的残余应力数据.结果表明:(1)经过热处理后,铸件的最大主应力消除率平均达到41%,最大主应力总平均峰值消除率为49.8%;(2)抛九后压应力提高,有利于平衡铸件的拉应力,减少裂纹倾向,提高铸件的抗疲劳性能和力学性能.     

盲孔法测量残余应力的钻削加工应变

采用一种新的钻孔标定方法－有应力钻孔标定法，研究了盲孔法测量残余应力过程中外加应力与钻削加工应变的关系。结果表明，加工应变的大小不仅与应力水平有关，而且与应力性质有关，试验获得的钻孔加应变εｐｍ与钻孔释放应变△ε之间的关系为一简单的线性关系：εｑｍ＝ａ△ε＋ｂ，式中ａ，ｂ为测量系数，与钻孔方法，被测材料等因素有关。本关系的获得使得采用刃具钻孔测量残余应力的精度有很大提高。     

熔化焊和摩擦焊残余应力分布规律分析

为了研究熔化焊和摩擦焊焊接方法残余应力的分布规律,分别对4 mm厚的低合金高强钢采用手工电弧焊和摩擦焊进行焊接实验,焊接后采用盲孔法测量钢板的残余应力,得到了残余应力的分布曲线。再通过有限元仿真模拟出熔化焊和摩擦焊的加热和冷却过程,分析残余应力的分布规律。讨论了转速与焊接速度对残余应力分布的影响机理,进一步提高了搅拌摩擦焊接头性能、质量和可靠性。     

球墨铸铁件残余应力的测量和消除

采用盲孔法测定铸态、退火态和铸造后砂型保温的球墨铸铁件试样的残余应力.将试验结果通过计算得出各种状态下的残余应力.结果表明,砂型保温工艺和退火处理一样,能有效降低铸铁件的残余应力,而且该方法简单、节能、成本低.     

盲孔法测量镍基合金焊接残余应力测试技术

镍基合金在核电设施的建设中应用广泛,但对其焊后残余应力研究较少.以Inconel 690为主,针对盲孔法测量镍基合金残余应力的影响因素进行研究,确定了Inconel 690合适的孔片配合,标定了A、B系数,并用所选定的孔片配合与标定系数实际测量Inconel 690的堆焊试板.试验结果表明,盲孔法测量Inconel 690的焊接残余应力是可行的.     

盲孔法与压痕法测量2219铝合金熔焊焊缝残余应力的对比分析

采用盲孔法和压痕法,分别对2219铝合金变极性TIG焊焊缝两侧的残余应力进行测量,测量点沿距焊缝中心线19 mm的纵截面上布置.铝合金熔焊的残余应力关于焊缝中心线近似对称相等,在焊缝中心线任一垂直线上,距离焊缝中心线距离相等的两点应力相等.分别用两种应力测量方法测量焊缝中心线两侧应力,对比两种测量方法对同一大小的应力测量的差别.测量结果表明,盲孔法与压痕法应力测量结果变化趋势大体一致,沿焊缝方向应力呈现抛物线状,在焊缝中部存在应力最大值.根据两种测量方法的回归曲线,压痕法测量结果比盲孔法大20 MPa左右.通过R软件做配对样本的t检验分析,在置信度为0.95时,压痕法测量结果减盲孔法测量结果的差值的置信区间为(14,37),平均差值为25 MPa.     

GEVO16柴油机气缸体铸件砂眼缺陷的防止措施

介绍了 GEVO16柴油机气缸体铸件的结构及技术要求,详细阐述了该铸件的原生产工艺及存在的砂眼缺陷,分析了其产生的主要原因,并采取了相应的防止措施:(1)在腰圆孔芯四周做出圆角,防止薄弱砂的存在;(2)在V形芯方窗口部位四周、上层旁板芯相互之间相接触的边缘部位做出防压环,防止砂芯碰伤,并在V形芯、前后端芯等的芯座下方四...     

道依茨-曼海姆TBD620V16柴油机气缸体铸造工艺

TBD620V16柴油机气缸体的轮廓尺寸为2 200×1 020×760 mm,重约2.2t,有两排共16个气缸,呈V型排列,材料牌号为QT500-7.铸造工艺要点如下：1）浇注位置为缸孔顶端向下,分型面选在气缸顶面外沿,双侧面底注;2）采用组芯造型;3）铸件尺寸收缩率取0.83%;4）浇注温度1 360～1 380 ℃;5）为防止缩松缺陷,在多处热节部位设置了冷铁.6件试制铸件检查结果表明,铸件全部达到技术要求.     

喷丸处理的锆合金残余应力场分布规律

目的通过不同的喷丸处理工艺,探索适用于锆合金包壳管的喷丸处理参数。方法对锆合金包壳管采取9种不同的喷丸处理工艺且编号(1—9号),采用XRD残余应力检测技术,对处理后的包壳管试样分别进行轴向和切向的残余应力场测定。结果未喷丸处理的试样表面轴向、切向残余应力分别为-277 MPa和-250 MPa,最大应力在最外表层。喷丸处理试样表面轴向残余压应力比未喷丸处理的大,只有9号工艺对应的表面轴向残余应力比未喷丸的小,这很有可能是因为喷丸强度过大,在表面形成了微裂纹,残余应力得以释放,所以锆合金包壳管的喷丸强度不宜超过0.40 mm A。对于强度较高的5—9号喷丸工艺,喷丸强度达到0.15 mm A以上,包壳管压应力影响层的厚度均超过460μm,几乎达到了喷丸处理后包壳管的整个壁厚。在相同喷丸强度和相同弹丸直径条件下,玻璃丸的表面压应力和最大压应力与不锈钢丸的相近,不锈钢丸处理的压应力影响层比玻璃丸处理的压应力影响层厚约80μm。结论在相同喷丸强度和相同弹丸材料下,改变弹丸直径对锆合金两个方向上的表面残余应力和最大残余应力的大小影响不大;直径较小的弹丸对应轴向最大残余应力的位置更深,直径较大的弹丸对应切向最大残余应力的位置更深。随着锆合金喷丸强度的增加(没有出现过喷),表面两个方向上的残余应力都增加,两个方向上的最大残余应力也有所增加。     

柴油机气缸体消失模铸造生产工艺

(续上期44页) 5消失模模具CAD 通常,对于自动化大批量生产的消失模铸造工艺而言,消失模模具包括发泡成型制模模具、模片胶合用胶印板模具、模片胶合时用于夹持和吸附模片的靠模模具及其工装附件.我们以⑧#模片的发泡成型制模模具、①#模片、②#模片的胶合部件和①#②#模片组件与③#④#⑤#⑥#⑦#⑧#⑨#模片组件进行胶合时所需胶印板及靠模板为例来说明消失模铸造工艺的成型特点.     

柴油机气缸体消失模铸造生产工艺

结合一个典型的多缸柴油机气缸体孕育铸铁产品,综述了复杂型箱体类零件进行自动化大批量的消失模铸造生产时所需要经历的关键性工艺环节和所要遵循的普遍性工艺准则.重点阐述了如何运用三维实体复合建模和计算机辅助加工制造CAD/CAM一体化技术手段来快速高效地研发消失模铸造发泡成型模具、胶合印板模具及其相关的工艺装备,从而为全面提升消失模铸造应用水平提供了可靠的物质保障,为推动消失模铸造工艺的普及向纵深性发展迈开了坚实的一步,实现了高难度内燃机铸件产品消失模模具的国产化.     

两种不同约束条件下发动机缸体铸件热应力场的数值模拟

采用FDM/FEM集成热应力分析系统(其中采用铸造之星FT-STAR进行温度场计算,ANSYS进行热应力场计算,采用FT-STRESS进行有限差分网格向有限元网格转换和有限差分/有限元温度载荷转换),对某厂柴油机发动机缸体铸件进行从浇注到冷却至室温全过程的温度场、热应力场数值模拟,得到冷却变形情况及残余应力分布,并研究比较了将气缸处砂芯考虑为部分刚性,和将砂芯考虑为完全退让性的两种不同约束模拟方案对计算结果的影响。前者应力值和变形值远远大于后者的结果。     

WD615柴油机气缸体气孔缺陷的防止

通过改进排气眼，改进浇注工艺，提高型砂性能等措施，较好地解决了气缸体铸件气孔缺陷，使气孔废品率由原来的5％以上降到1．5％以下，取得了较好的效果。     

大型柴油机缸体铸造过程模拟

采用MAGMA 5.0软件对大型柴油机缸体KAI30 18V的铸造过程进行了模拟。以缩松、热节、最后凝固区域和铸件模数为判据,对缩松、缩孔可能出现的位置及大小进行预测,以验证工艺方案可行性。