低碳低合金贝氏体高强度钢热变形奥氏体的连续冷却转变

研究了一种Ｃｒ－Ｍｎ－Ｍｏ－Ｂ低碳低合金贝氏体钢热变形后奥氏体的连续冷却转变，获得了试验用钢热变形后奥氏体的连续冷却转变曲线，试验结果表明，本试验用钢不发生先共析铁素体析出的临界冷却速度为０．１５℃／ｓ冷却速度在０．１５～１．００℃／ｓ范围时可得到全部粒状贝氏体组织；随着冷却速度的降低；粒状贝氏体中的小岛尺寸增大，数目减少。     

贝氏体型非调质钢热变形奥氏体的连续冷却转变

研究了一种Ｍｎ－Ｂ系低碳贝氏体型非调质钢热变形奥氏体的连续冷却转变,得到了实验用钢热变形奥氏体的连续冷却转变曲线。结果表明,本实验用钢热变形奥氏体不发生先共析铁素体析出的临界冷却速度为１．５ ℃／ｓ;冷却速度在１．５～７ ℃／ｓ范围内可全部得到贝氏体组织;当冷却速度大于７ ℃／ｓ时,不再生成贝氏体,室温组织为马氏体和残余奥氏体。     

贝氏体型非调质钢SBL的连续冷却转变

研究获得了Mn－B系低碳贝氏体型非调质钢SBL热变形奥氏体的连续冷却转变曲线。试验结果表明,本试验用钢热变形奥氏体不发生先共析铁素体析出临界冷却速度为1．5℃／s;冷却速度在1．5－7℃／s范围内可得到贝氏体组织;当冷速大于7℃／s时,不再有贝氏体生成,室温组织为马氏体和残余奥氏体。     

1000MPa低碳贝氏体钢的连续冷却转变组织及力学性能

 采用Gleeble热模拟试验研究了一种Si-Mn系低碳贝氏体钢的连续冷却转变组织,并在首钢棒材厂工业轧机进行了生产工艺试验的工业试制,研究了不同轧制工艺对金相组织、力学性能的影响。结果表明,该系列贝氏体钢在2℃/s的冷速条件下可得到全贝氏体组织,冷却速度对组织类型和性能有直接影响;通过合理地控制轧制工艺,可得到细小的贝氏体组织,具有良好的塑性和冲击性能,抗拉强度可达到1000MPa以上,冲击功达到80J以上。     

奥氏体变形及其对连续冷却相变的影响

利用THERMECMASTOR-Z型热模拟实验机，研究了低碳Mn-Nb-Ti微合金钢在高温下的奥氏体变形及其在连续冷却过程中的相变特征，建立了一定变形条件下的动态CCT曲线。实验结果表明，该钢种再结晶温度为950～980℃。当总的变形程度相同时，在相同的冷却速度下，再结晶温度以下累积变形程度增加将对变形后组织的开始转变温度有一定影响。随着冷却速度的提高，相变温度下降。     

V-Ti微合金化贝氏体非调质钢再结晶奥氏体连续冷却转变

用压力膨胀仪测试了一种Ｖ－Ｔｉ微合金化贝氏体非调质钢热变形后再结晶奥氏体的连续冷却转变动力学曲线，并分析了转变产物的显微组织。实验表明，热变形后该钢不发生先共析铁素转变的临界冷却速度为０．１５℃／ｓ。在２－０．０３℃／ｓ很宽的冷却速度范围内，贝氏体相变温度在４８０℃左右，所得到的贝氏体形貌为无碳化无碳化素体与残余奥氏体平行排列的板牺状结构；各种冷却速度下所得的组织均可见少量ＴｉＮ质点，当冷却速度大     

09MnVTiN钢再结晶奥氏体连续冷却转变的研究

本文利用Formastor-Press压力膨胀仪测试09MnVTiN钢热变形后再结晶奥氏体的连续冷却转变动力学曲线,并用金相法分析不同阶段淬火试样的组织。结果表明,再结晶控轧后,奥氏体区的冷却速度(1000～820℃)对再结晶奥氏体的晶粒尺寸和随后的连续冷却转变动力学都有影响。     

17MnNiVNbR钢的连续冷却转变行为研究

利用Formastor-FII型膨胀仪和Gleeble-3800热模拟试验机,结合显微组织观察和硬度测试,研究了压力容器用钢17MnNiVNbR的静态和动态连续冷却转变行为,并分析了热变形对相变行为的影响。实验结果表明:冷却速率较低时,17MnNiVNbR钢的相变组织为先共析铁素体和珠光体;随着冷却速率的增加,依次出现贝氏体和马氏体。热变形能提高铁素体、珠光体和贝氏体的相变温度,并使连续冷却转变曲线向左上方移动。     

热变形对86CrMoV7钢过冷奥氏体连续冷却转变的影响

用Ｆｏｒｍａｓｔｅｒ－Ｆ全自动膨胀信和ＴＨＥＲＭＥＣＭＡＳＴＯＲ－Ｚ热模拟试验装置测定了８６ＣｒＭｏＶ７钢未变形和奥氏体、一次变形奥氏全和二次变形奥氏体的ＣＣ一。结果表明，试验用钢只发生珠光体转变和马氏传转变；热变形明显地促进珠江体、马氏体转变；不发生珠光体转变的临界冷却速度由０．７６Ｃ／ｓ（未变形）提高到３．１Ｃ／ｓ（一次变形）和１．５Ｃ／ｓ（二次变形）；Ｍｓ点由１４３Ｃ（未变形）提高到１５０℃     

变形和硼对低碳HSLA钢显微组织和连续冷却转变的影响

1前言 近年来，人们非常关注高级别石油、天然气管线钢，如API120。高级别管线钢需要精确的化学成分设计和获得以剪切转变机制为主的奥氏体转变工艺，如下贝氏体和板条马氏体转变工艺，以获得高强度、韧性和焊接性能的钢材。但是，低碳HSLA钢的连续相变和微观结构比高碳和中碳钢更复杂。     

热变形温度和应变速率对45V非调质钢连续冷却转变的影响

本文用Gleeble-1500热模拟试验机研究了热变形温度和应变速率对45V钢相变点的影响,用光学金相和电子显微镜分析了相变产物的显微组织,结果表明,在Zener-Hallomon参数Z≤1.775×10~(-14)S~(-1)的条件下,相变前奥氏体已完全再结晶,且Z值越大,相变前奥氏体晶粒尺寸越小,先共析铁素体和珠光体的转变温度越高,先共析铁素体数量越多。在热变形温度小于950℃的条件下,在奥氏体区析出VCN。相变过程中VCN主要在先共析铁素体的基体和位错线上析出。     

含Mo低碳贝氏体钢形变奥氏体连续冷却相变规律研究

在Gleeble-1500热力模拟试验机上,利用热膨胀法测定了两种含Mo低碳贝氏体钢在850℃变形30%后再以不同冷却速度冷却到室温的连续冷却相变曲线(CCT曲线),在Axiovert 200 MAT光学显微镜下检测冷却后的组织.结果表明,奥氏体化的低碳钢低速冷却后的组织主要由粗大的铁素体和少量颗粒状珠光体组成;提高连...     

变形工艺对Q345 GJC高建钢连续冷却相变的影响

借助Gleeble-2000型热力模拟实验机,研究了Q345GJC高建钢奥氏体连续冷却过程的相变规律,结合热膨胀法和金相法,分别构建实验钢奥氏体动态和静态连续冷却相变曲线(CCT),分析了加速冷却、热变形和工艺温度对实验钢相变的影响。结果表明,与静态CCT曲线比较,实验钢的动态CCT曲线整体向左上方移动,γ/α相变开始温度随冷却速度的增大而逐渐降低;高温变形对铁素体和珠光体组织转变有利,扩大了铁素体相变区,但阻碍了贝氏体相变;奥氏体变形对贝氏体转变是双重的,高冷速变形促进贝氏体相变,低冷速变形抑制贝氏体相变。     

含钛微合金钢连续冷却转变的研究

利用Gleeble-1500热模拟实验机研究了不同钛含量对微合金钢连续冷却转变的影响,用热膨胀法建立了静态和动态条件下的连续冷却转变曲线(CCT),为含钛微合金钢制定合理的控冷控轧工艺提供了依据。研究表明,在较宽的冷却速度范围内(2—20℃／s)都有贝氏体组织生成;随含钛量增加,γ-α相变点上移,扩大了先共析铁素体形成的冷却速度区间;在动态条件下出现了只有多边形先共析铁素体和珠光体的组织。     

14MnNb钢连续冷却转变规律及变形条件对相变的影响

通过对14MnNb钢的连续冷却转变规律及相变显微组织的分析，发现随着冷速的降低，相变的起始温度和终了温度均提高；在同一冷却速率下，变形程度大的相变转变温度高。     

75 Cr1钢连续冷却转变曲线的研究

利用Formaster热膨胀仪和金相法,测定了薄板坯连铸连轧工艺生产的高碳高强度75Cr1钢的CCT曲线,测得临界点Ac1．Ac3和Ms。使用扫描电镜和硬度仪分析表明,薄板坯连铸连轧工艺生产的75Cr1钢的淬火组织细小均匀,硬度高,比传统工艺生产的75Cr1钢的淬透性好。