全氢罩式炉安全控制分析

采用罩式炉机组进行退火,钢卷以堆垛方式置于保护罩内,在保护罩空间中充入强还原性气体棗氢气.在保护罩外是加热罩,通过保护罩间接对钢卷进行加热.加热使用煤气,煤气在保护罩与加热罩形成的相对封闭空间内燃烧.     

连续退火和全氢退火工艺及设备的发展

简要介绍了国外连续退火和全氢退火工艺及设备发展概况，技术特点和发展趋势。     

SUS304冷轧不锈钢退火氧化铁鳞损失试验分析

通过采用在不锈钢冷轧薄板退火酸洗机组工艺段提取的SUS30 4冷轧不锈钢试样进行模拟试验 ,证明了张家港浦项不锈钢有限公司退火酸洗工艺条件合理 ,并得出了退火酸洗后的铁鳞损失量     

304不锈钢Na2SO4电解酸洗工艺的研究

在分析Na2SO4电解酸洗机理的基础上,试验研究了电解酸洗的影响因素（如电流密度、电解液浓度和电解液温度）,并提出热轧304带钢最优电解酸洗工艺。试验结果表明,采用15％浓度的Na2SO4溶液,溶液温度为75 ℃,电流密度4 A/dm2 ,阳极处理时间10 s,阴极处理时间为阳极时间2倍的电解工艺可有效去除304不锈钢表面氧化皮。     

锌白铜线材无氢免酸洗退火工艺的研究

为降低锌白铜合金线材在罩式退火炉中的氧化,探讨无氢免酸洗退火工艺,分析了锌白铜合金线材退火后的表面氧化物。结果表明:润滑油残留和锌与铜的氧化是锌白铜退火后表面质量较差的主要原因;经过理论分析和实验,提出了改进措施,使锌白铜合金在无氢状态下达到免酸洗退火。     

退火工艺对304冷轧带钢组织性能的影响

对SUS304冷轧带钢经不同工艺退火后的组织性能进行了分析.结果表明:退火温度高于1050℃时SUS304不锈钢薄板的屈服强度和抗拉强度随退火温度的升高和保温时间的延长呈下降趋势,伸长率呈先升后降的趋势;SUS304经高温(1050～1160℃)短时间(50～180 s)退火,能得到较好的软化效果,退火工艺为1050℃×180 s时,组织中的碳化物完全溶入基体中,且均匀弥散在晶粒内部,晶粒大小较均匀,力学性能达到最佳.     

退火对稀土系AB5低钴贮氢合金的影响

为提高多元替代低钴贮氢合金MlNi3.8 Al027 Mn0.36 Co0.24 Cu0.15 Cr0.1 Zn0.05 Fe0.05的电化学性能,研究了850℃与1050℃两种温度退火对合金的微观结构、组织以及电化学性能的影响.XRD分析表明,退火降低了合金的晶格应力和缺陷,同时使得合金的单胞体积增大.电化学测试结果表明,退火合金的放电容量明显提高,其中1050℃退火后合金的最大放电容量达到315mAh/g,比铸态合金提高26mAh/g.退火使得合金的高倍率放电性能略有降低,但仍达到96%,退火提高了合金的循环稳定性.     

全氢罩式退火冷轧带钢的表面氧化色研究

目的 探究全氢罩式退火条件下,冷轧带钢表面氧化色的形成原因及影响因素,为优化全氢罩式退火工艺和消除实际生产中带钢的表面氧化色提供理论基础和实践指导.方法 使用全氢罩式退火炉研究了试验钢成分和退火温度对其表面氧化色的影响.使用X射线光电子能谱仪(XPS),并结合扫描电子显微镜(SEM)和能量分散谱仪(EDS),对试验钢表面氧化色的成分和微观形貌进行了表征.结果 退火后产生氧化色的试验钢表面附着有大量直径为100～300 nm的颗粒状氧化物,其组成主要为Mn2O3、MnO、SiO2/SiOx等.这些颗粒状氧化物使试验钢表面在宏观下呈浅蓝色.随退火温度从570℃升高到585℃,36Mn和50Mn钢产生氧化色钢卷的比例分别从1.69％和21.9％上升至6.27％和53.1％;17Mn和25Mn钢在570℃至585℃之间退火,不产生氧化色,当退火温度提高到660℃时,全部产生氧化色.结论 带钢产生表面氧化色的主要原因是,在退火过程中,发生了合金元素的表面富集和选择性氧化.在退火过程中,没有发生Fe的氧化.退火温度和Mn含量对氧化色的产生有显著影响,退火温度和Mn含量越高,越易产生表面氧化色.     

低氢高韧性全位置用气体保护药芯焊丝的研制

对药芯焊丝中各主要组分对其性能的作用和影响进行了研究和探讨。在此基础上研制出一种低氢高韧性全位置用TiO2-SiO2-MgO渣系的GL－YJ502（Q）药芯焊丝。GL－YJ502（Q）药芯焊丝焊接工艺性好,扩散氩含量低,低温冲击性能优异。     

罩式炉退火过程中温度对08Al冷轧钢带再结晶的影响

以试验为基础,对同一罩式炉炉台冷轧08A l钢带的退火周期进行多点温度测量。分析退火温度对再结晶的影响。得出各阶段钢卷温度分布规律：钢卷退火时卷心和外圈为热点,卷中部为冷点,为了保证钢带良好的冲压性能,要适当调整罩式炉的加热速度和保温时间。     

冷轧不锈钢连续退火炉加热工艺分析及系统设计

基于冷轧不锈钢连续退火工艺及制度分析,对其连续退火炉加热系统进行了设计,通过表面能量平衡方程和能量守恒方程可计算出炉长配置及燃烧功率配置。通过实际算例与实际运行情况对比分析,得到该设计方法是有效的,能够完成从产品大纲、工艺分析基础到机组加热系统集成、布置、设备总体布置的设计过程,为后续冷轧不锈钢连续退火炉加热系统二级模型提供了理论基础。     

430冷轧带钢退火过程的晶粒长大及其对织构的影响

试验研究了430不锈钢冷轧带钢等温退火过程中的晶粒长大规律及其对再结晶织构的影响。利用截线法测量了不同退火情况下的晶粒尺寸,并对其演变规律进行了定量分析;通过ODF图来分析晶粒长大过程中薄板内部晶粒宏观取向的变化。研究发现,低于850 ℃晶粒长大不明显; 875 ℃时晶粒长大较为明显,其长大过程主要集中在30 min时间;890 ℃退火长时间保温后冷却,材料内有马氏体生成;建立了430铁素体不锈钢晶粒长大动力学方程,晶粒长大指数和激活能分别为8.44和531.54 kJ/mol;晶粒长大过程储能较高的织构体积分数减弱,而储能较低的织构体积分数则变强。     

罩式退火工艺生产高硬度冷轧板的实践

针对某用户要求SPHC牌号冷轧板的硬度达到65～75 HRB的特殊情况,分析了罩式退火工艺和平整工艺对带钢硬度的影响因素,通过选用硬度较高的热轧原料、调整退火温度至（理论再结晶温度+30） ℃、设定平整延伸率为一般CQ级产品设定值的1.5倍,生产出了满足硬度要求的冷轧带钢。     

罩式退火炉炉台密封圈的有限元分析

由于炉台密封失效是钢卷退火时发生表面氧化的主要原因之一,为了寻求炉台密封圈密封失效的原因机理,采用有限元分析软件ANSYS对其进行了有限元分析,结果表明：炉台密封圈内部应力分布不均匀,在密封圈与内罩接触处有应力集中;密封圈沿X方向的变形量较大,几乎达到密封圈的中心线处;密封圈与内罩接触处的左侧边缘处,以及密封圈右侧与安装槽的接触点处较易发生破坏而影响密封质量;密封圈的截面内径越小、材料弹性越好,则其综合密封性能越好。     

全氢退火炉炉内气体流动与换热特性的数值模拟

通过建立三维模型对全氢退火炉炉内循环气体的流动特性和换热特性展开研究。采用正交试验法研究保护气体的流量、炉内温度、钢卷外径3个因素对炉内各处对流换热的影响。结果表明,保护气体流量对炉内各处对流换热影响很大;随保护气体流量增加,炉内各处流量分配比例基本不变。     

全氢罩式炉产生紧急吹扫的原因及预防措施

攀枝花钢铁公司冷轧厂罩式炉机组采用德国LOI公司型号为HUGF185-530/548HPH罩式退火炉,用全氢气氛作为保护气体完成钢卷再结晶光亮退火.由于氢气具有可燃性和爆炸性,生产安全要求十分严格,不允许出现氢气泄漏的情况.当发生氢气泄漏时,炉台将自动启动紧急吹扫,用大量氮气来置换炉内氢气以保证安全.一旦出现紧急吹扫,对罩式炉的产量、质量、成本等都将产生很大影响.本文针对罩式炉产生紧急吹扫的各种原因进行分析,从内罩、原料、操作、设备等方面提出预防措施,减少紧急吹扫次数.     

罩式退火对430铁素体不锈钢成型性及抗起皱性的影响

研究了罩式退火(热轧卷板的退火)温度及保温时间对430铁素体不锈钢冷轧成品的织构、力学性能、成型性能及抗起皱性能的影响.结果表明,再结晶率随着罩式退火保温时间的延长而增加,但不能完全消除带状组织;罩退工艺对伸长率、成型性能及凸耳有明显的影响,较低的退火温度不利于改善伸长率及成型性能;合适的罩式退火工艺可产生更多理想的{ 111 ｝//ND-γ纤维织构,从而改善起皱现象.     

罩式炉退火钢卷边部色差缺陷原因分析及对策

针对宝钢罩式炉机组生产新型热成形钢冷轧卷时出现边部色差缺陷的问题,应用EDS、GDS等检测手段对缺陷产生原因进行了分析。结果表明,退火过程中钢卷边部脱碳是造成色差缺陷的主要原因。通过优化氢气吹扫工艺解决了钢卷脱碳问题,使色差缺陷从根本上得到了有效控制。     

连续退火炉区带钢跑偏原因分析与控制

对河钢集团邯钢公司邯宝冷轧厂1~#连退线发生带钢跑偏情况进行了统计,分析了造成炉内带钢跑偏的主要原因,提出了制定合理的退火炉控制参数、规格过渡及钢种过渡方案,炉内张力和升降速控制方案等措施,实施后带钢跑偏次数从每月29次减少到6次以下,取得了良好的经济效益。