混凝土坝应力应变监测的几个问题

叙述了DL/T5178-2003规范中应力应变部分增补情况,再次肯定了大坝安全监控的主要监测量,提出了超高坝和特高坝安全方面的薄弱环节,以及超高坝和特高坝安全监测布置的基本方法及建议。     

水利工程混凝土应力应变监测资料分析探讨

为提高水利工程混凝土应力应变监测成果的可靠性和正确性,从无应力计、应变计监测资料的处理和利用、基准值的选取等方面作简要探讨,明确了应力应变计算的细节和要点,可为监测设施埋设、监测资料分析人员提供参考。图4幅,表1个。     

邱庄水库混凝土防渗墙应力应变分析

为监测混凝土防渗墙的运行状况,在混凝土防渗墙施工过程中埋设了应变计,根据所埋设的应变计来分析混凝土防渗墙的应力应变。介绍了应变计的埋设过程、应力应变的计算方法和应力应变的分析。通过分析,混凝土防渗墙最大拉应力值9.86kg/cm~2,最大压应力值为15.45kg/tm~2。     

混凝土轴压应力应变关系

混凝土轴压应应变全曲线的峰值点Ｃ把应力应变分为上升段和下降段两部分，Ｃ点之前为上升段，即混凝土在荷载作用下裂缝出现、传播、扩展，最后形成通缝，使混凝土内部能量变化和转换消失，引起应力应变变化，Ｃ点之后为下降段即混凝土应力达峰值之后，裂缝继续开发、传播、发展，引起应力应变关系的变化，文中分析了混凝土轴压应力应变关系的数学表达式，提出了以混凝土抗压强度为参数的混凝土轴压应力应变关系式。     

杭州市青山水库低弹模混凝土防渗墙应变观测资料分析

通过杭州市青山水库防渗墙应变观测资料分析,获得低弹模混凝土防渗墙温度和应变变化规律。分析结果表明,低弹模混凝土防渗墙应变计的初始基准值取48~72 h左右时的读数为宜。防渗墙顶部一定范围内受外界气温影响较大,墙体内部温度变化滞后于气温变化;防渗墙中下部温度变化较小。拉应变主要出现于初期防渗墙上部,随着墙体温度稳定和库水位升高,逐渐向压应变转化,并逐渐趋于稳定。防渗墙顶部应变受温度影响较大,防渗墙下部应变受库水位影响较大;一般防渗墙应力应变计算分析可忽略温度影响。     

沥青混凝土应力—应变特性研究

本文通过对沥青混凝土就－应变关系进行分析研究，提出了修正的邓肯－张双曲线计算切线模量，修正的但尼尔公式计算切线泊桑比的新方法，同时也提出了沥青混凝土材料新的破坏准则，可用于沥青混凝土心墙土石坝非线性应力－应变计算分析。     

混凝土应力应变观测的探讨

应力应变观测是混凝土坝内部观测的主要项目，根据应变计、无应力计观测资料，用变形法计算混凝土实际应力时，需要重视观测资料的误差处理，并对无应力计的布置、实际应力存在的误差、应变计组的布置进行了一些探讨，可供设计院、水库大坝运行管理部门参考。     

大坝应力、应变监测的几个问题

分析了大坝应力、应变监测中经常遇到的几个问题,指出合理地选择应力、应变监测仪器的类型和正确的安装埋设方法是确保获得稳定、可靠数据的关键,论证了差阻式仪器是适合于大体积混凝土的埋入式仪器,阐述了埋入式应变计的基准值选择重要性和选择方法,分析并论证了三维坐标法是适宜的应变计组安装方式,提出了改进无应力计结构的建议,讨论了混凝土压应力计的选择问题以及锚杆应力计、锚索测力计的施工安装问题,并对应力、应变的"人工比测"问题进行了探讨.     

对高面板堆石坝一些问题的探讨

在高混凝土面板堆石坝的施工和蓄水过程中有时会出现一些问题：如施工期面板的脱空、坝体上部垫层区产生裂缝等；蓄水后期面板变形明显增大和面板顶部变形较大等。这些问题中，这些已被人们关注，有些同在近期才引起注意。从有限元分析的角度，对这些问题进行了初步探讨。分析表明，有的问题难以避免，有的则可采取一定的措施加经避免或减轻。     

二滩工程混凝土观测应变和应力的计算

二滩工程混凝土观测应变的应变计组是正三角形布置或正三棱锥布置，其应力的转换计算与众不同．应用弹性力学理论，提出了应变计组是正三角形布置的平面应力和呈正三棱锥布置的空间应力的计算方法，解决了二滩工程拱坝安全监测在线监控系统中应变观测资料的预处理问题．     

坝下岩埂对混凝土防渗面板应力应变性状的影响

通过玛热勒苏混凝土面板堆石坝的有限元分析计算,重点研究在蓄水条件下,坝下岩埂不同的处理方案对面板应力应变性状的影响,获得了不同岩埂开挖形态条件下的应力应变计算结果。计算结果表明,受岩埂开挖形态的影响,各开挖处理方案中,混凝土面板内的压应力均能满足强度要求,若岩埂完全保留在坝体内部时,面板中的拉应力则超过混凝土的抗拉强度,导致面板被拉裂而失去防渗功能。岩埂清除范围将直接涉及到坝基开挖与坝体填筑工程量,影响到工程造价。     

K0应力条件下砂土小应变剪切模量研究

利用带弯曲元波速测试的三轴仪对不同密实度下饱和丰浦砂进行了侧向静止土压力系数K₀固结试验,旨在得出丰浦砂在不同密实度下K₀值,并通过弯曲元波速测试计算K₀固结条件下饱和砂的小应变剪切模量。研究表明:随着砂土密实度的增加,K₀变小。同时,确定了K₀固结下砂土的小应变剪切模量G₀随有效围压和密实度的变化,并确定了G₀预测公式中的参数A和n的值。基于试验成果,进一步尝试建立了丰浦砂K₀系数和其小应变剪切模量G₀的关系。     

全级配混凝土单轴受压应力～应变全曲线试验研究

采用近似理想刚性试验机，对全级配混凝土试件及相应湿筛混凝土试件进行了单轴压缩下应力￣应变过程曲线的试验研究。研究结果表明：全级配混凝土的弹性模量高于湿筛混凝土，全级配混凝土的极限应力、峰荷应变低于湿筛混凝土，全级配混凝土与湿筛混凝土的应力￣应变全过程曲线基本相似，泊松比值相等。     

黄河万家寨电站坝段应力应变观测资料分析

基于应力应变观测资料,对黄河万家寨水利枢纽混凝土重力坝电站坝段坝体混凝土、压力钢管及坝后机组厂房应力应变情况进行了分析.结果表明:压力钢管、机组厂房和厂坝结合部位应力应变规律基本正常,测值基本处于设计范围内,但局部坝体混凝土应力、钢板应力存在超限情况.建议对局部测值超限情况做进一步考证,并加强日常安全监测.     

某槽挖式混凝土心墙结构应力应变特性研究

某水库工程拟在进行堆石料和过渡料填筑后再挖槽浇筑混凝土心墙.由于混凝土心墙高度达47.5m,心墙与周围土体的协调变位,以及蓄水后心墙内力分布是工程关注的问题.对5种不同刚度材料的心墙应力应变特征计算分析表明:不同材料心墙的最大沉降均出现在坝体中部高程附近,最大沉降量约-18.909 cm(占坝高40.5m的0.467％).柔性好的塑性混凝土与坝体协调变位最好,刚性混凝土C25心墙的坝体与心墙变形协调性最差.坝体及心墙应力极值随心墙模量降低而降低.刚性最大的C25心墙在覆盖层和基岩交界处应力值超标,拉应力最大值达到-6.0 MPa,呈现出显著的悬臂效应;而塑性混凝土变形协调性良好,心墙上下游面拉应力均小于-0.5 MPa,应力水平也最优.建议设计施工优先采用塑性混凝土方案,而若要采用C25混凝土作为心墙材料,则需要对心墙做好配筋设计.