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17.1 nm波段光电成像系统分辨率的实验研究 总被引:3,自引:2,他引:1
设计了17.1 nm波段光电成像系统,用于对波长为17.1 nm的极紫外光进行成像。该成像系统分为三大部分:光源、单色仪和探测系统。一个调Q的Nd∶YAG激光器(Continuum 9000)用来产生激光等离子体,掠入射单色仪由2块球面聚焦镜和1块600 L/mm的球面掠入射光栅组成,经单色仪分光后得到波长为17.1 nm的单色光,探测器是微通道板(MCP)和荧光屏组件共同组成,Kodak400型胶卷被用于记录狭缝的像。结果获得了一宽度为3 mm的狭缝的像,实验测得130 μm的成像系统的空间分辨率,好于相同条件下文献[6]的结果。 相似文献
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组合片式无气孔轮胎模具研究 总被引:1,自引:0,他引:1
无气孔技术是轮胎模具行业技术改造、产品升级的必然趋势本文研究了一种由周向排气缝隙、周向排气槽、径向排气槽,轴向排气孔组成的排气系统的无气孔子午轮胎模具采用不问宽度排气缝隙试验,结果表明,排气缝隙宽度为0.02~0.06mm时,能保证良好的排气性能,硫化轮胎表面不会出现"缺胶"问题,同时胎面不出现胶片,外观质量高。 相似文献
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为提高附壁效应真空发生器的最大真空度,设计一种偏转射流入射角度的新型斜射式附壁效应真空发生器。通过仿真与试验研究射流偏转角θ及射流缝隙宽度h对真空度的影响规律。结果表明:随着射流偏转角θ和射流缝隙宽度h由小变大,真空发生器真空度均呈先增大后减小的变化趋势;当射流偏转角θ=30°、射流缝隙宽度h=0.16 mm时,真空度最大;在供气压力为0.5 MPa时,斜射式附壁效应真空发生器的最大真空度为63.8 kPa,相较于目前的附壁效应真空发生器最大真空度52 kPa提高了约23%。 相似文献
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为研制出达到环保标准的消音金刚石锯片来取代传统金刚石锯片,依据激光切缝消音原理,通过在基体上设计一种改进型的U型倾斜消音缝,消音缝的形状为U形、倒U形按序交错叠加其一条U形臂而成,倾斜消音缝的缝隙宽度为0.3 mm,采用了大族激光的高性能光纤激光器进行切缝加工,缝隙中填充消音材料,制备工艺中采用加入超细预合金化的金属粉末的金刚石-金属键合技术,来保证锯片的锋利度和耐磨度,制作出了一种消音金刚石锯片.对两种石材的切割噪声进行测试,所制作的金刚石锯片切割噪声均低于80 dB,达到了环保的标准. 相似文献
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为研制出达到环保标准的消音金刚石锯片来取代传统金刚石锯片,依据激光切缝消音原理,通过在基体上设计一种改进型的U型倾斜消音缝,消音缝的形状为U形、倒U形按序交错叠加其一条U形臂而成,倾斜消音缝的缝隙宽度为0.3 mm,采用了大族激光的高性能光纤激光器进行切缝加工,缝隙中填充消音材料,制备工艺中采用加入超细预合金化的金属粉末的金刚石-金属键合技术,来保证锯片的锋利度和耐磨度,制作出了一种消音金刚石锯片.对两种石材的切割噪声进行测试,所制作的金刚石锯片切割噪声均低于80 dB,达到了环保的标准. 相似文献
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为研制出达到环保标准的消音金刚石锯片来取代传统金刚石锯片,依据激光切缝消音原理,通过在基体上设计一种改进型的U型倾斜消音缝,消音缝的形状为U形、倒U形按序交错叠加其一条U形臂而成,倾斜消音缝的缝隙宽度为0.3 mm,采用了大族激光的高性能光纤激光器进行切缝加工,缝隙中填充消音材料,制备工艺中采用加入超细预合金化的金属粉末的金刚石-金属键合技术,来保证锯片的锋利度和耐磨度,制作出了一种消音金刚石锯片.对两种石材的切割噪声进行测试,所制作的金刚石锯片切割噪声均低于80 dB,达到了环保的标准. 相似文献
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近年来,由于激光拉曼光谱技术和同位素分离等工作的迸展,对光栅单色仪提出了很高要求。为适应这类研究工作的需要,长春光机所研制了一种高性能的光栅双单色仪(图1)。该仪器具有波段范围宽、分辨率好、波长准确度高、杂散辐射小、自动化程度较高等特点,既可做双单色仪用,又能做单单色仪用。 相似文献
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叙述了广泛应用的光栅单色仪的色散原理,介绍了其常用的几种反射式水平成像系统的光学结构型式,描述了其波长定标和能量定标方法。对搭载航天单色仪的几个现有遥感仪器,如中分辨率成像光谱仪(MODIS)、太阳光谱分光计(SOLSPEC)、太阳后向散射紫外辐射计(SBUV)、紫外臭氧垂直探测仪-太阳后向散射紫外探测仪(UOVPP-SBUS)以及欧洲航天局(ESA)的TRUTHS项目等在辐射测量、光谱定标和绝对定标方面的应用现状进行了说明。最后讨论了未来航天单色仪可能的发展趋势及应用前景,指出采用太阳光源、航天单色仪和低温绝对辐射计相结合的绝对定标系统将是今后最具潜力的发展方向之一。 相似文献
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凹面光栅兼具成像和色散的能力,采用凹面光栅分光的单色仪能够很好实现小型化设计和应用到低于200 nm的真空紫外波段。光谱分辨率和波长重复性是单色仪的重要指标,针对单色仪的光谱分辨率,本文将光栅固有分辨率和由狭缝引起的增宽相结合推导出单色仪的光谱分辨率计算模型,利用自研微动狭缝进行实验验证,单色仪分辨率符合理论模型,极限分辨率优于0.1 nm;针对单色仪的波长重复性,在单色仪光机结构参数转换的基础上对波长重复性影响因素进行分析,推导出单色仪的波长重复性计算模型,利用汞灯作为光源进行波长重复性验证其波长重复性优于0.02 nm符合理论计算模型,验证了光机结构设计的有效性和理论分析的正确性。 相似文献
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采用Moldflow Plastics Insight软件中的Co-injection模块,对矩形薄板的形状和浇口位置的变化进行数值模拟分析,揭示了薄板长度、宽度及浇口位置对芯层熔体前缘冲破的影响。结果表明进料方向平行于熔体流动方向的浇口位置,利于芯层体积分数(N)的提高;制品宽度的减小,长宽比增大,N值总体趋势变大,但制品的长度存在一个最佳值。 相似文献
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在上海光源上设计了一条光子能量覆盖5~140 eV的高通量、高分辨的真空紫外角分辨光电子能谱束线。本光束线采用准周期椭圆偏振波荡器光源,其周期长度为0.32 m,周期数为14。单色仪采用Dragon型,分为覆盖5~32 eV的低能分支和25~140 eV的高能分支。计算表明,当入射/出射狭缝开启宽度为5/5 μm时,在整个能量扫描范围内,单色仪分辨率可以高达15 000~100 000,光学元件的面型误差对分辨率的影响最大。通量计算显示,样品处s偏振光子通量高达~1012 phs/s。Shadow追迹模拟结果表明,设计的光束线具有很好的聚焦特性。 相似文献
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傅成昌 《机械工人(冷加工)》1986,(7)
一、定向误差及其误差评定准则被测实际要素相对于具有确定方向的理想要素的变动量,称做定向误差。按给定的方向不同,定向误差可分为:平行度误差(平行方向)、垂直度误差(垂直方向)和倾斜度误差(任一给定角度方向)等三项。定向误差的评定准则:按理想要素的方向,用与公差带形状相同的包容区域包容被测实际要素,使其具有最小宽度或直径的区域(称做定向最小区域),该区域的宽度或直径即为定向误差值。如图1a所示,评定零件的上表 相似文献
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对直角形节流齿的径向错齿式迷宫密封空腔形状进行了试验研究,得出空腔深度与宽度之间最佳比例关系值(T/S)_(opt)约为1.1~1.3,此结果与轴向直通式迷宫密封已有成果有明显的不同;并对节流间隙、压力状态、空腔宽度及流动方向等对(T/S)_(opt)值的影响进行了探讨。 相似文献
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苎寿孟 《仪器仪表与分析监测》1985,(4)
前言近二十年来,随着光栅刻划和复制技术的发展,光栅单色仪已广泛地应用于光谱分析中。在国外,光栅单色仪已有较完整的系列。国内一些科研单位和工厂也先后研制出不少型号的平面光栅单色仪。近年来激光全息技术在光栅制造上的应用已经进入商品阶段,因此研制和生产全息凹面光栅单色仪的任务就提到日程上来了。用全息凹面光栅比用普通的平面衍射光栅制造单色仪具有很多优越性。凹面光栅除具有 相似文献