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立式圆筒形钢制焊接储罐(文中简称“立式储罐”)施工质量验收条文中有一些理解上的看法进行探讨。 相似文献
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目前国内液化天然气、液氨等低温液体的储存逐步由传统的球罐储存方式向双层立式低温液体储罐储存方式转变。立式低温液体储罐与球罐相比,具有易加工成形、组装技术难度低、储量大、建造费用低等优点。本文结合某工程5000m3液氨储罐的施工,详细阐述了双层低温储罐的施工方法和技术要点。 相似文献
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大型储罐分为外浮顶储罐和固定顶储罐,固定顶储罐包括锥顶储罐和拱顶储罐两种型式.目前国际上储存原油是浮顶储罐和固定顶储罐并用,但外浮顶已逐渐减少;储存液化气主要用球罐和立式圆筒型低压储罐.中国储存原油主要用外浮顶储罐,储存液化气的方式与国际上一致. 相似文献
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梁慧 《中国新技术新产品》2008,(8):43-43
本文阐述了大型原油钢制立式储罐基础设计的具体做法,总结了技术要点,探讨基础设计在立式原油储罐建设过程中的作用。就基础的选型设计进行了讨论。在基础设计中,基础的选型、上部结构的荷载、地基土体的承载力各方面的情况进行方案优选。 相似文献
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《振动与冲击》2016,(11)
对于基础隔震大型立式储罐的地震响应分析问题,考虑土壤与结构的相互作用和储罐的摆动效应,从流体速度势理论出发,结合储罐储液与罐壁的边界条件,建立液体运动势函数和相应的基底剪力、倾覆力矩及波高的理论表达式;并依据剪力和弯矩等效的原理,建立了具有摆动效应的基础隔震储罐的力学简化模型,利用能量原理建立了考虑摆动效应的立式储罐隔震体系的运动方程。同时,以15万m~3大型储罐为例,进行了减震效应数值计算分析,并与无摆动效应的隔震体系的简化力学模型进行了比较分析。结果表明:大型储罐采用基底隔震装置,可以有效地降低储罐的基底剪力,对液体晃动波高的控制效果较差,建议在高烈度区,满足晃动波高的前提下,储罐上部结构可以降低烈度进行设计。 相似文献
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根据国内外相关设计标准与规范,石油天然气等易燃易爆气体的储罐必须设计成弱顶结构,以最大限度地降低因内部超压而发生事故的危害程度。为了得到合适的弱顶结构设计方法,以常见的5 000 m^3立式拱顶储罐为对象展开分析。首先,根据GB 50341-2014《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》,对储罐结构参数进行设计并对其弱顶性能进行初步评价;然后,利用有限元分析方法对储罐结构进行分析,获得储罐在空罐、半罐、满罐工况下的提离高度、提离半径、最大等效应力和薄膜应力等关键参数,并在此基础上对储罐强度、稳定性、破坏形式和弱顶性能进行综合评价;最后,分析了顶壁连接焊角高度、罐顶曲率半径、边缘板厚度和罐体高径比等关键参数对储罐弱顶性能的影响。结果表明:基于GB 50341-2014设计的5 000 m^3立式拱顶储罐并不具备弱顶性能,顶壁连接焊角高度减小到3.75 mm,或罐顶曲率半径增大到3.0D(D为储罐直径),或边缘板厚度增大到15 mm,或罐体高径比增大到2.0都能使该储罐满足弱顶结构的设计要求。研究结果可为储罐弱顶结构的改进提供参考。 相似文献
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<正>一、立式金属罐容量带液检定测量的必要性与可行性公司的油品计量储罐基本上是强检油罐。根据JJG168-2005《立式金属罐容量》检定规程的要求,每4年检定1次,特别是针对新建的大型油罐,检定时间要求更 相似文献
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针对立式柱形钢储罐内部蒸气云爆炸,采用TNT当量模型进行数值模拟。首先采用非耦合方法(刚性壁面)研究立式柱形储罐内部爆炸流场演变情况,获得罐壁附近超压时程变化;接着采用耦合方法(变形壁面)研究不同壁厚时罐壁附近超压时程变化,考察爆炸流场与罐壁变形之间耦合效应的影响,同时获得储罐变形和von Mises应力分布的动力响应情况。研究表明:除顶盖中心区域外,可将第1个反射超压作为储罐内壁面爆炸冲击荷载,顶盖中心区域建议考虑到后续2~3个波形;除顶盖中心区域外,耦合效应对内部爆炸冲击荷载的影响不大;罐壁-顶盖、罐壁-底板连接和顶盖中心区域是动力响应中的变形和应力薄弱位置,实际结构设计中需进行加强。 相似文献
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内蒙古博大实地5080化肥项目有10000m3常压液氨储罐2台,均为立式圆筒形低温储罐,罐顶为常见的球面拱顶结构,该拱顶板采用新型"人"字形排板方式施工,克服了传统瓜瓣板安装施工的一些不足。文章从拱顶板安装前的准备工作、排板图的绘制、安装过程中的技术控制及质量检验等,论述了该储罐顶板的施工过程。 相似文献
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目的 为了分析液氨储罐纯液体泄漏后的事故影响,探究液氨纯液体泄漏量的计算.方法 针对液氨储罐(卧罐、球罐及立式罐)液体泄漏罐压变化及不同类型储罐结构特征导致液面面积变化的特点,利用范德瓦尔斯方程和流体力学方法,建立液氨储罐液体泄漏模型.利用模型对3种液氨储罐液体泄漏进行数值模拟,对比PHAST计算与模型模拟结果.结论 结果发现液面高度hv,s,h的下降呈现先减缓后增大的趋势,泄漏质量流率Qm-v,s,h的下降幅度及泄漏质量mv,s,h呈现先增加后减缓的趋势.泄漏初始时刻,Qm-v,s,h值最大,分别为0.555,0.553,0.552 kg/s;泄漏停止时,mv,s,h值最大,分别为11.245846,11.084621,7.730932 t.模型计算结果与PHAST模拟结果规律相似,Qm-v,s,h(max)的偏差较小,介于16.577%~16.667%;mv,s,h偏差差别较大,立式罐、球罐及卧罐泄漏液体质量偏差分别为4.565%,5.764%和17.630%.结论 根据各参数的变化规律可得,模型适于计算液氨储罐液体泄漏及风险分析. 相似文献
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建造质量或操作不当会导致立式金属储罐发生形变,影响油罐的正常使用和安全运行及容积计量的准确度。应用激光扫描三维建模技术,研究了一种基于点云数据分析的大型立式金属罐变形测量新方法,通过迭代算法计算出每个圈板的几何半径,使用计算得到的几何半径为基础建立立式罐圈板模型的高精度模型。采用壁式移动测量平台进行局部区域形变参数的测量,实现了立式罐圈板整体和局部形变的同步测量。并以一个10104m3立式浮顶罐(直径为79.937m)为试验研究对象,验证了这种方法的有效性。 相似文献
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本文研究了立式圆筒形钢制焊接储罐安装过程的充水试验方法及要求。明确了充水试验前不得涂刷油漆焊缝部位,充水试验过程具有内浮顶的固定顶正负压试验等标准不清晰的内容。 相似文献