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CC25—9.32/1.27/0.18型汽轮机轴封漏汽系统的改进 总被引:1,自引:0,他引:1
通过对CC25-9.32/1.27/0.18型汽轮机轴封漏汽系统的改造,解决了长期以来该机运行中油中带水面引进的调节部套,回油管道锈蚀的问题。 相似文献
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通过对CC25-9.32/1.27/0.18型汽轮机轴封漏汽系统的改造,解决了长期以来该机运行中油中带水面引进的调节部套,回油管道锈蚀的问题。 相似文献
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高中压合缸汽轮机汽封漏汽量的现场实测与分析 总被引:7,自引:0,他引:7
本文介绍了高中压合缸汽轮机两缸间汽封漏汽量的测量原理,并提出了国内高中压合缸汽轮机的漏汽量的实用测量方法和曲线.以及其简化处理的方法与分析.图5表1 相似文献
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以某300MW机组为研究对象,采用将H8低压加热器与轴封加热器和凝汽器热井作为一个整体列热平衡方程、将H8低压加热器单独当作一个整体列热平衡方程两种计算方法,分别在轴封及轴封加热器状态正常和失常两种情况下,对其计算结果之间的差异进行了分析比较。同时,考虑到疏水在凝汽器热井内的闪蒸,给出了考虑加热器疏水在凝汽器热井内闪蒸的计算方法。结论对于进一步提高汽轮机热力系统热力计算精度和研究汽轮机热经济性的变化机理具有重要意义。 相似文献
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汽轮机超临界级变工况热力计算方法的改进 总被引:9,自引:3,他引:6
针对汽轮机超临界级变工况计算过程中存在的马赫数>M与M<1交替发生而使计算不收敛的问题,分析了其产生的原因,提出了有效的改进办法。 相似文献
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汽轮机变工况时各监视段压力与温度的定量计算 总被引:2,自引:0,他引:2
汽轮机各监视段压力与温度是计算机组运行经济性必不可少的条件,同时又是监视汽轮机运行中通流部分是否完好的重要依据。根据汽轮机变工况的原理以及弗留格尔公式,提出一种对汽轮机监视段压力与温度计算的新方法,并结合实例进行计算。研究成果为机组的安全经济运行提供了有力的保障,为在线计算机组的运行经济性提供了方便。 相似文献
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汽轮机轴封系统漏汽对机组经济性的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
汽轮机轴封系统漏汽对机组热经济性和安全性有很大影响,根据200MW机组的汽轮机热平衡数据,运用等效热降法分析了轴封、门杆漏汽及其利用系统对机组热经济性产生的影响,结果表明:高压轴封漏汽对经济性影响较中压轴封漏汽对经济性影响大,高压阀杆漏汽对经济性影响远大于中压阀杆漏汽对经济性影响;设计工况下轴封、门杆系统漏汽对经济性影响比其它工况小。此项工作对合理地布置轴封系统,指导轴封系统的正确运行有重要意义。 相似文献
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通过监测轴封抽汽室温度,并与轴封间隙正常时轴封抽汽室的理论温度进行对比,实现对轴封系统运行状态的监测与诊断。该方法不仅有利于实现对轴封间隙变化的早期发现,而且也有利于运行中指导对轴封供汽压力的调整。为运行中防止蒸汽外漏或空气入低压缸,奠定了理论基础。 相似文献
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汽轮机运行工况是由外界以及机组本身具体情况决定的 ,通常处于变工况运行。基于汽轮机极限热应力宜控制在汽缸温度变化速率不大于 4 6℃ /min的 (推荐和经验 )指标 ,必须设法有效控制汽轮机工况变化幅度 ,使其始终处于容许的安全范围内作业。某汽轮机在额定负荷运行时 ,因故迅速 (在 3min内 )卸掉全部负荷保持额定速空转。事发时新蒸汽压力和温度仍处在较高水平 (近乎额定值 )。经短时 (5min~ 10min)空载运转 ,转子即出现 0 7mm的负胀差 (已接近设计最大允许值 )。随后 ,机组又在接近额定进汽参数下快速 (5min~ 10m… 相似文献
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高低齿迷宫密封是透平机械中抑制流体泄漏的关键部件。以某机组隔板密封为对象建立高低齿迷宫的计算流体力学(CFD)模型,研究由变工况引起的转子轴向偏移对密封泄漏特性的影响,并通过调整转子凸台宽度和密封腔高度对密封结构进行优化。结果表明:原始结构设计下,转子轴向偏移±3 mm内,泄漏量并未发生大幅度的上升;在-2~1.5 mm范围内泄漏量有所下降,说明在工况变动不大时,密封性能有所提高,但超出±3 mm的范围,泄漏量呈突增趋势;泄漏量分别随转子凸台宽度和密封腔高度呈二次非线性变化,存在一个最佳值使泄漏量达到最小,最佳凸台宽度和密封腔高度分别为5.13和7.5 mm;结构优化后密封泄漏量在正常工况及变工况下均小于原始结构,密封性能得到提高。 相似文献
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某50MW机组自投产以来,运行中一直存在凝汽器真空偏低、17号级缸温超标、5号低压加热器加热效果极差等缺陷,针对上述问题提出了具体的解决办法。 相似文献