淬回火温度对6Cr13马氏体不锈钢组织的影响

采用透射电镜对淬回火处理后6Cr13马氏体不锈钢的显微组织进行了分析.结果表明,980℃淬火后组织以板条马氏体为主,有少量孪晶;1080℃淬火组织则全为孪晶马氏体;低温回火对980℃淬火后硬度的影响要小于其对1080℃淬火后硬度的影响.     

回火温度对30 Cr13 Nb0.1铸造马氏体不锈钢组织和性能的影响

熔炼了含0.117%Nb(质量分数)的30Cr13Nb0.1马氏体不锈钢。对钢锭进行了1 100℃保温2 h均匀化退火、1 020℃保温30 min水淬及分别在250、350和450℃回火2 h。随后采用光学显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪等检测了钢的显微组织、硬度、冲击韧性及断口形貌。结果表明:经相同工艺淬火、不同温度回火的钢中碳化物均沿晶界析出,且随着回火温度的升高,碳化物析出量增多,其形态从点状、细链状转变为长链状和条片状,硬度先降低后升高,冲击韧性先升高后降低。此外,腐蚀电位和点蚀电位测量结果表明:450℃回火的钢耐腐蚀性能最差,350℃回火的钢耐蚀性能最好。     

00Cr13Ni5Mo焊丝焊接1Cr13马氏体不锈钢的组织与性能

应用不锈钢焊丝00Cr13Ni5Mo对1Cr13马氏体不锈钢进行焊接实验,并对其焊缝及热影响区的金相组织进行了观察分析,对焊接试样的维氏硬度、抗拉强度进行了测量.结果表明,焊缝处为整齐排列的细柱状晶组织,晶间残余奥氏体均匀交替分布,同时基体上弥散分布着碳化物和粗大的合金化合物质点,晶粒度6级;焊缝组织均匀,强度高,焊接性能好.     

1Cr13不锈钢拉杆工艺与性能的研究

通过不同的热处理工艺分析淬火和回火温度对1Cr13不锈钢蒸气设备拉杆力学性能的影响。结果表明:合理的热处理工艺为990℃油冷+630℃回火。     

回火温度对高强装甲钢组织与力学性能的影响

利用光学显微镜和透射电镜(TEM)研究了PRO500高强装甲钢经淬火、回火后显微组织与力学性能的演变规律。结果表明:870 ℃淬火组织为板条马氏体,随回火温度升高,马氏体逐渐完成分解,并伴随细小的碳化物颗粒析出、聚集长大,硬度总体呈逐渐下降趋势,600 ℃回火的硬度最低达到274 HV10;试验钢400 ℃回火可获得优良的综合力学性能,此时硬度为389 HV10,抗拉强度为1710 MPa,规定塑性延伸强度为1460 MPa,断后伸长率为11.0%。     

回火参数对G95Cr18马氏体不锈钢显微组织及力学性能的影响

利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)及X射线衍射仪(XRD)研究了回火参数对G95Cr18钢微观组织的影响;同时利用维氏硬度计、电子万能试验机及落锤冲击试验机等研究了不同回火温度及次数对其硬度、拉伸性能及冲击性能的影响。结果表明,随着回火温度的升高,G95Cr18钢残留奥氏体含量呈逐渐减少趋势,由于碳分配效应导致热稳定性增加,回火温度为200℃时,残留奥氏体分解量≤3.6%,当回火温度升高至≥400℃,残留奥氏体含量可满足<6%;随着回火温度升高,G95Cr18钢硬度呈现先降低后升高现象,二次硬化温度为400℃;随着回火温度的升高,G95Cr18钢的冲击吸收能量呈现先增加后减小的趋势,回火温度为300℃时,冲击吸收能量达到最大值,为7.1 J;当回火温度≤300℃时,增加回火次数对G95Cr18钢微观组织及强韧性影响不大;当回火温度达500℃时,增加回火次数会降低G95Cr18钢的综合性能。     

回火温度对4Cr5MoSiV1钢组织和性能的影响

采用光学显微镜、体视显微镜和扫描电镜,并结合性能测试,研究了不同回火温度对4Cr5MoSiV1钢组织和性能的影响。结果表明,随回火温度的提高,组织中马氏体含量减少,逐渐转变为回火索氏体,同时伴随着碳化物和铁素体相的聚集和长大,从而导致钢的强度与硬度降低,而塑性与韧性升高。4Cr5MoSiV1钢在1080 ℃淬火,640 ℃回火,可获得最佳的强韧性配合及良好的抗热疲劳性能。     

回火温度对连续油管用钢组织与力学性能的影响

对CT80连续油管用钢进行不同温度回火热处理,研究了回火温度对其显微组织与力学性能的影响.结果表明:不同回火温度下实验钢的显微组织主要为铁素体、回火索氏体和残留奥氏体;随回火温度的升高,显微组织中带状组织越明显,实验钢的屈服强度和抗拉强度呈下降趋势,延伸率逐渐升高,屈强比明显增加.     

回火温度对加工器械用钢组织及力学性能的影响

利用投射电子显微镜和万能试验机对不同回火温度下加工器械用钢的力学性能和显微组织进行研究。结果表明:随着回火温度的升高,试验钢的抗拉和屈服强度都减小,其伸长率和冲击韧度呈上升趋势;当回火温度较低时,钢中析出大量碳化物,提高了其强度;当温度升高,析出的碳化物宽度变窄,试验钢脆性增加;当回火温度进一步升高后,钢中局部出现铁素体晶块;当回火温度为550℃时,纳米级碳化物析出,起到了细晶强化作用。     

淬火后回火温度对ZG40Cr组织及性能的影响

研究淬火后回火温度对ZG40Cr组织和力学性能的影响.结果表明,ZG40Cr淬火后随回火温度的升高,力学性能呈下降趋势,450℃回火冲击值最低,出现回火脆性,超过450℃回火冲击值随回火温度的提高上升幅度较大.ZG40Cr淬火、200℃回火组织为回火马氏体,具有较高的强度和较低的冲击值,超过300℃回火组织中析出碳化物.随回火温度的提高,析出的碳化物有积聚粒状化趋势,650℃回火组织为索氏体组织,具有较高的强韧性.淬火后200℃回火的冲击断口形貌为准解理断裂,伴随一定塑性变形的撕裂棱;450℃回火的冲击断口形貌主要为沿晶断裂特征:650℃回火的冲击断口形貌为韧窝断裂,存在大量塑性变形.     

回火温度对30Cr3SiNiMoV钢组织和性能的影响

通过拉伸、冲击和断裂韧性等力学试验方法以及扫描电镜对低合金超高强度钢30Cr3SiNiMoV的力学性能和组织进行了研究,并采用热力学平衡计算(Thermo-Calc软件)方法,得到该钢的平衡相图。结果表明:在实验条件下,随回火温度的升高,30Cr3SiNiMoV钢的抗拉强度和屈服强度逐渐升高,达到最大值后又逐渐降低;而冲击韧度随温度的升高总体上呈现下降的趋势,冲击断口形貌随回火温度的升高逐渐由韧窝型断口向准解理型断口过渡;30Cr3SiNiMoV钢最佳的回火温度为240℃。     

回火温度对超高强度不锈钢的力学性能和微观组织的影响

采用环境扫描电镜观察超高强度不锈钢的断口形貌,用万能实验机测试了不同回火温度的超高强不锈钢的力学性能,研究了超高强度不锈钢不同回火温度下的力学性能和微观组织。研究结果表明：540℃、4 h回火后该种超高强度不锈钢合金具有最佳综合力学性能,抗拉强度达1 902 MPa,屈服强度为1 395 MPa,延伸率和断面收缩率分别为14%和67.8%,冲击韧度为130 J/cm2。此回火温度下该超高强度不锈钢为回火马氏体组织,马氏体逆转变而生成的逆转变奥氏体含量在5%左右,使其具有良好的强韧性。     

1Cr13Cu1.5马氏体不锈钢的微观组织和性能

研究了1Cr13Cu1．5马氏体不锈钢的微观组织、耐蚀性和抗菌性。扫描电镜和X-射线分析表明,1Cr13Cu1．5马氏体不锈钢经1100℃固溶处理600℃ 5h时效后,钢的基体中分布具有抗菌作用的ε-Cu相,该相对大肠杆菌的抗菌率大于95％,但该相对耐蚀性有一定的影响,使不锈钢的耐蚀略微下降。     

回火温度对低合金高强锰钢组织与性能的影响

研究了不同回火温度对低合金高强锰钢力学性能和微观组织的影响。结果表明,随着回火温度升高,抗拉强度逐渐降低,屈服强度先升后降,硬度先基本持平随后逐渐下降,冲击功的变化趋势为先升后降再升高。回火温度200~250℃时,抗拉强度高于1 500 MPa,-40℃冲击功大于80 J,力学性能较好;钢的组织主要为回火板条马氏体。     

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 研究了不同回火温度对XCQ16钢微观组织和力学性能的影响,试验结果表明：XCQ16钢具有较宽的回火温度范围。经860 ℃淬火的XCQ16钢在570 ℃回火时,其强韧性可以达到良好的匹配,为工业中车桥产品热处理制度的确定和优化提供了依据。     

回火温度对9Cr0.11V钢TIG焊缝组织与力学性能的影响

研究了不同回火温度对9Cr0.11V钢焊缝组织和力学性能的影响。结果表明,随回火温度的升高,由表层到焊缝中心硬度逐渐降低。850℃回火处理后,焊缝硬度整体明显下降,回火马氏体尺寸增大,均匀性提高。回火后断口的韧窝数量增加,冲击韧度明显改善。     

Effect of Spheroidizing Annealing on Microstructure and Mechanical Properties of High-Carbon Martensitic Stainless Steel 8Cr13MoV

The effects of holding time during both austenitizing and spheroidizing on microstructure and mechanical properties of high-carbon martensitic stainless steel 8Cr13MoV were experimentally studied. The results showed that the amount of carbides and the proportion of fine carbides decrease first and then increase with the increase in austenitizing time (t ₁) in the case of short spheroidizing time (t ₂), whereas the amount of the lamellar carbides increases. In the case of long t ₂, both the amount of carbides and the proportion of fine carbides decrease, and the amount of the lamellar carbides did not increase. The hardness of the steel decreases first and then increases with the increase of t ₁. Under the conditions of different t ₁, the change in the size of carbides and hardness of the steel show a same trend with the variation of t ₂. The size of spheroidized carbides increases, whereas the hardness of the steel decreases with increasing t ₂. The longer the holding time of austenitizing, the higher is the spheroidizing rate at the earlier stage. However, the spheroidizing rate shows an opposite trend with t ₁ at the later stage of spheroidizing. The effect of cooling rate on microstructure is similar with t ₂. With increasing cooling rate, the dimension of carbides became smaller, and the amount of lamellar carbides increased. The elongation of the sample fracture exhibits no corresponding relationship with holding time, whereas it is closely related to the precipitation of secondary carbides caused by the alloying elements segregation.     

回火温度对ZG75Cr2MnNiMo钢组织和性能的影响

考察了回火温度对ＺＧ７５Ｃｒ２ＭｎＮｉＭｏ耐磨钢组织及性能的影响，结果表明，淬火条件一定时，选择２５０～３００℃低温回火，可以获得马氏体，贝氏体和残留奥氏体混合组织，在保证一定韧性的基础上获得较高的硬度和５３０℃高温回火情况相比，耐磨性明显提高，是用于生产Ｅ型磨煤机磨球的更为合适的热处理工艺。