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针对316L不锈钢大功率激光焊接气孔问题,利用大功率光纤激光焊接设备,对10 mm厚316L奥氏体不锈钢进行激光焊接试验,发现采用氮气作为侧吹保护气体时,相比纯氩保护气,焊缝气孔率明显下降,焊缝截面更窄。采用氮气作为侧吹实现了成型美观的"小孔型"激光深熔焊接,焊缝正面宽度约2 mm,焊缝背面宽度约1.5 mm,焊缝正面有轻微下凹,深宽比达5∶1。对焊接试板进行了射线检测和渗透检测,均满足NB/T 47013—2015的Ⅰ级标准;对焊接接头按照NB/T 47014—2011进行了力学、工艺性能测试,测试结果均满足标准要求;冲击性能测试显示焊缝冲击性能优良,韧窝明显,为典型的韧性断裂。微观金相显示焊缝区主要为树枝状奥氏体+析出相,热影响区主要为孪晶奥氏体+少量δ铁素体。 相似文献
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目的 减少1 mm厚度316L不锈钢薄板在焊接生产过程中出现的缺陷等问题,并提高不锈钢薄板焊缝成形质量和焊接接头力学性能。方法 采用脉冲激光焊接技术实现对厚度1 mm的316L不锈钢薄板的精确焊接,并利用金相显微镜、维氏硬度计、万能拉伸试验机和扫描电镜对焊缝的表面形貌、微观结构、力学性能、断口形貌进行表征分析。结果 当激光功率为403 W、输出电流为150 A、焊接速度为150 mm/min、离焦量为−5.525 mm时,焊缝正反面的形貌规则无缺陷。焊缝区内的微观结构主要由δ-铁素体和奥氏体2种晶粒构成,相较于母材及热影响区,焊缝区晶粒尺寸更细小均匀,平均硬度为156HV,表现出更高的硬度特性。焊接接头的抗拉强度和屈服强度均值分别达到643.28 MPa和305.95 MPa,相对于母材的强度分别提高了7%和49%;平均断后伸长率为37.2%,达到原始母材伸长率的55%;断裂呈现韧性断裂的塑性变形和延展性特征。结论 优化调整焊接工艺参数后,1 mm厚度316L不锈钢薄板的焊缝成形质量提高,无缺陷且微观组织分布均匀,焊接接头强度显著提高。 相似文献
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目的 研究0.05 mm厚不锈钢的最佳激光焊接参数,以便对实际生产进行指导.方法 采用IPG公司的连续光纤激光器对厚度为0.05 mm的316不锈钢进行连续焊接.首先,对焊接夹具的夹持间距进行研究;其次,通过设置焊缝轨迹导出线解决轨迹末尾的弧坑问题;最后,对激光功率、焊接速度及离焦量进行正交试验.结果 当激光功率为70... 相似文献
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设计并采用电刷镀复合工艺制造了一种316L不锈钢、铜、锡复合框架功能材料,此功能材料具有良好的弹性、导电、导热性能和优异的钎焊性能,且无磁性,可满足某大型机组控制系统的要求,同时对此材料的组织性能等进行了研究。 相似文献
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采用溶剂脱脂和热脱脂相结合的方法,研究了超细316L不锈钢粉末注射成形坯的脱脂工艺。注重考察了升温速度和保温时间对不锈钢注射坯的热脱脂工艺的影响。研究表明注射成形坯经正己烷溶剂脱脂后,石蜡组元全部被脱除。其它组元在后续的热脱脂中被去除,确定了优化的升温速度和保温时间,试样没有出现缺陷,并缩短了脱脂周期,该周期大约为10小时。 相似文献
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为了探究316L不锈钢焊缝腐蚀微电池的形成机理,通过微观组织观察及电化学试验进行了分析。采用扫描电镜(SEM)对焊件三区(焊缝区、热影响区、母材区)的形貌及元素组成进行了观察分析,采用金相显微镜观察微观组织,并确定晶粒度及非金属夹杂物及其分布。结果表明:316L不锈钢焊缝形成腐蚀微电池的倾向与元素组成、非金属夹杂物和晶粒度大小等因素紧密相关;焊缝三区腐蚀电位、腐蚀电流不同,耐蚀性能差异较大,因而腐蚀电位最低的热影响区与腐蚀电位最高的母材区在电解液中比较容易形成腐蚀微电池,且热影响区可视为此微电池的阳极,腐蚀进程较快。 相似文献
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316L不锈钢粉真空松装烧结的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了316L不锈钢粉注射成形等低压成形工艺的粉末真空松装烧结行为及其影响因素。通过添加石墨实现脱氧控碳,分析比较了气,水雾化粉真空松装还原烧结行为的差异。 相似文献
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实现了150层316L不锈钢板的真空扩散连接,通过拉伸测试和金相观察,得到了接头力学性能和界面组织特征。结果表明,高温退火后母材的屈服强度和拉伸强度明显下降,断后伸长率显著提高。相较于高温退火后母材的力学性能,垂直试样的屈服强度高,但拉伸强度和断后伸长率低;平行试样屈服强度高,拉伸强度与母材相当,断后伸长率低。室温和高温垂直/水平拉伸试样均呈现出典型塑性断裂特征。接头顶部、中部和底部等各区域扩散连接质量良好,界面组织特征相似。 相似文献
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Systematic Study of Nanocrystalline Plasma Electrolytic Nitrocarburising of 316L Austenitic Stainless Steel for Corrosion Protection 总被引:1,自引:0,他引:1
M.Aliofkhazraei P. Taheri A.Sabour Ftouhaghdam Ch.Dehghanian 《材料科学技术学报》2007,23(5):665-671
A number of studies have been reported on the use of nanocrystalline plasma electrolytic nitrocarburising technology for surface hardening of stainless steels for higher corrosion resistance resulted from this technique. However, very few studies have focused on the optimization of the nanocrystalline plasma electrolytic nitrocarburising process parameters. In this study, a design of experiment (DOE) technique, the Taguchi method, has been used to optimize the nanocrystalline plasma electrolytic nitrocarburising not only for surface hardening but also for the corrosion protection of 316L austenitic stainless steel by controlling the coating processes factors. The experimental design consisted of four factors (Urea concentration, electrical conductivity of electrolyte, voltage and duration of process), each containing three levels. Potentiodynamic polarization measurements were carried out to determine the corrosion resistance of the coated samples. The results were analyzed with related software. An analysis of the mean of signal-to-noise (S/N) ratio indicated that the corrosion resistance of nanocrystalline plasma electrolytic nitrocarburised 316L stainless steel was influenced significantly by the levels in the Taguchi orthogonal array. The optimized coating parameters for corrosion resistance are 1150 g/L for urea concentration, 360 mS/cm for electrical conductivity of electrolyte, 260 V for applied voltage, 6 min for treatment time. The percentage of contribution for each factor was determined by the analysis of variance (ANOVA). The results showed that the applied voltage is the most significant factor affecting the corrosion resistance of the coatings. 相似文献
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在316L不锈钢上采用金属有机化学气相沉积(MOCVD)法沉积了氧化铝涂层。使用XRD、SEM分析氧化铝涂层的物相和微观形貌, 采用气相氢渗透装置对涂层氢渗透行为进行表征。结果表明, 973 K退火处理后涂层为非晶氧化铝, 涂层均匀、完整, 厚度为190 nm。氧化铝涂层的氢渗透压力指数为0.56~0.78, 说明氢渗透过程机制为表面过程和体扩散过程共同控制。氧化铝涂层的表观氢渗透率为P = 1.99×10-6 exp(-117×103/RT) mol/(m·s·Pa1/2)。氧化铝涂层的氢渗透激活能为117 kJ/mol, 远高于316L不锈钢的66.6 kJ/mol, 涂层对氢的渗透具有明显的阻挡作用。此外, 在873~973 K氧化铝涂层对316L不锈钢的氢渗透阻挡因子(PRF)为59~119, 涂层氢渗透阻挡性能优异。 相似文献