双河油田Ⅳ1-3层系聚合物驱吸水剖面变化特征分析

统计双河油田Ⅳ1-3层系聚合物驱吸水剖面资料发现,聚驱过程中层间和层内都存在吸水剖面返转的现象;层间吸水剖面具有变化类型多、差异大的特征,其中低渗透层返转时机晚、返转频率低、不吸水层数多,聚驱过程中累计吸水量和平均吸水强度也最低;纵向上含油层位越多,聚驱调整吸水剖面难度越大。从层内吸水情况来看,河道和河口坝砂层吸水剖面周期性返转,席状砂砂层层内吸水变化小,厚油层底部吸水强度大。根据研究结果,建议采取调剖或分注、分层分质的注入方式,提高低渗透层动用程度,改善聚合物驱开发效果。     

渤海稠油油田聚合物驱影响因素研究及现场试验

由于海上稠油油田开发的特殊性,聚合物驱技术的应用面临着挑战和风险。根据渤海稠油油藏的特点,利用聚合物驱数值模拟软件研究了缔合聚合物驱提高采收率效果的主要影响因素,包括注入参数、油层非均质性、地层原油粘度、注入时机、井网井距等,并将得到的规律性认识和结论用于指导渤海稠油油田聚合物驱现场试验。结合单井聚合物驱试验的经验教训,对SZ36-1油田开展了五点法井组聚合物驱现场试验,目前已显示出良好的降水增油态势,表明聚合物驱提高采收率技术在渤海稠油油田具有良好的应用前景。     

聚合物驱油层吸水剖面变化规律

统计分析大庆油田聚合物驱工业区块油层吸水剖面资料发现，绝大多数井中、低渗透层在注入聚合物溶液体积达0．08～0．2PV时吸水剖面发生返转，低渗透层吸水剖面返转时机先于中渗透层，且在整个聚驱过程中高渗透层仍保持最高的吸水量，对改善油层开发效果不利。数值模拟研究表明：层间渗透率级差及有效厚度比越大、注入聚合物分子量越小，聚合物溶液对低渗透层吸水能力的调整效果越弱；地层产能系数级差是影响吸水剖面返转时机和返转周期的主要因素。根据研究结果，提出：在聚合物驱层系组合时，应避免层间产能系数级差过大，分层注聚合物、优化聚合物分子量及段塞组合方式、注聚合物前深度调剖等措施可改善聚合物驱油效果。图10表2参13     

孤岛油田不同油藏及井网对聚合物驱影响因素的研究

本文通过分析对比孤岛油田6个聚合物驱项目的前期准备、矿场实施过程中的跟踪调整措施及实施效果，总结出油藏条件和井网条件是影响孤岛油田聚合物驱效果的两个主要因素。通过矿场调整实例，分析了在不同地质条件和井网条件下实施聚合物驱的利弊，提出了针对性的调整措施。     

渤海油田聚合物驱提高采收率技术研究及应用

在我国海上油田实施聚合物驱提高采收率是一项具有战略意义的举措,对于海洋石油的发展具有重要意义。在海上油田实施聚合物驱技术面临三大挑战:缺乏淡水资源,常规聚合物不能满足要求;海上平台空间有限,对注聚设备有特殊要求;井网、井距和层系调整困难。文中介绍了针对渤海绥中36-1油田开展的聚合物驱室内研究和矿场试验的情况和效果。聚合物驱技术在绥中36-1油田的成功实施实现了三个重要突破:①首次在国内海上油田开展了聚合物驱矿场试验;②率先以疏水缔合聚合物作为驱油剂进行矿场使用;③取得了单井聚合物驱试验显著的增油效果。实践表明该项技术在海上油田目前生产条件下实施是可行的,对于海上油田聚合物驱技术的应用和推广具有重要的指导意义。     

利用聚合物改善层状油藏的吸水剖面

本文主要论述了聚合物处理在控制注水中的应用及近井筒吸水剖面的改善。在井筒中用常规探测仪如裸眼井测井仪、生产测井仪、地层测试及各种微扫描测井仪可以辨别引起的吸水剖面异常的高渗透储集层及地层隔档层。进行聚合物筛选能够确定适合的聚合物组分,该聚合物在的近井筒区域的各高渗透区域可降低流体的流动性,这些聚合物的使用促进了吸水剖面的改善。实施聚合物处理的油田生产动态通过一监测程序查明,该监测程序由生产测井和试井分析组成。     

聚合物驱阶段注采动态特征及影响因素分析

根据不同的注聚合物时机,建立海上聚合物驱见效时间判断标准,在确定见效时间的基础上,将油井注聚合物后的生产阶段划分为见效前期、见效明显期和见效结束期。对注入井和生产井的动态分析发现,不同生产阶段表现出的动态特征不同,在此基础上,运用灰色关联度评价法定量评价了油藏注入能力和产出能力的影响因素,由此得到影响注入能力和产出能力的主控因素。该研究为油田调整措施的制订和实施提供了可靠的依据。     

分流河道砂体层内聚驱吸水剖面变化特征

分流河道砂体发育是二类油层的主要沉积特征,以正韵律和复合韵律沉积为主,有少量的反韵律沉积,而主力油层以正韵律和多段多韵律为主,这反映了2类油层沉积环境的差异.以中新201站试验区连续吸水剖面资料为依据,对不同沉积韵律油层注聚后吸水剖面变化特征进行了分析,注聚后河道砂层内注入剖面得到有效调整,厚油层顶部动用程度明显改善;各种韵律油层注聚过程中均不同程度出现剖面向底部转移阶段,底部油层吸水比例仍然较高;3种韵律油层剖面变化特征有一定差异,反韵律和复合韵律油层有利于提高注聚效果.厚油层层内调整效果与油层物性、渗透率级差、含水饱和度等地质因素有一定关系.     

渤海油田聚合物驱油藏筛选及提高采收率潜力评价

借鉴陆地油田聚合物驱油藏筛选标准,结合渤海海域油田聚合物驱室内实验研究结果,对渤海海域油田适宜聚合物驱的油藏进行了筛选和分类;基于不同类型油藏地质、开发条件和经济参数,应用油藏数值模拟手段研究了渤海海域油田聚合物驱的主要影响因素;基于蒙特卡罗模拟法和统计学方法,建立了渤海海域油田聚合物驱潜力评价方法,并对不同地区不同类型油藏进行了聚合物驱提高采收率潜力评价.辽东湾、渤南、渤中等3个地区聚合物驱提高采收率均在5%以上,其中辽东湾地区适合聚合物驱的油藏(区块)有7个,提高采收率潜力最大.     

渤海油田聚合物驱油剂性能特征评价实验研究

针对渤海油田聚合物驱技术需求,利用室内实验评价方法,对AP-P4聚合物、"结构型"聚合物、KYPAM聚合物等3种聚合物驱油剂的溶液性能和驱油效果进行了评价,结果表明:AP-P4聚合物溶液常规理化性能指标及增粘性、抗剪切性和粘度保留率性能均好于另外2种聚合物溶液,而且其阻力系数和残余阻力系数最大,驱油效果最好,综合分析后可推荐其作为渤海油田聚合物驱油剂。     

海上油田聚合物驱极限井网密度研究——以渤海S油田为例

海上油田由于开发成本高,经济效益直接决定着油田开发后期井网加密和聚合物驱两项技术实施的可行性,经济极限井网密度的确定是海上油田开发后期的关键。为探究海上油田聚驱极限井网密度,以渤海S油田为例,通过数值模拟方法,确定油田采收率与井网密度、聚合物浓度和注聚年限的关系。利用产量递减和广义翁氏模型,建立加密聚驱增油量模型,并结合经济评价方法,获得了不同油价、注聚年限和聚合物浓度下的聚驱极限井网密度。结果表明：油价越高,注聚年限越长,聚驱极限井网密度越大;相同注聚年限下,聚驱极限井网密度随聚合物浓度的增大呈先上升后下降的趋势。总体而言,油价和注聚年限对聚驱极限井网密度的影响大于聚合物浓度的影响。研究成果为海上油田开发后期加密结合聚驱实现采收率最大化提供了理论支持。     

孤岛油田聚合物驱见聚特征及影响因素

孤岛油田聚合物驱试验取得了明显的降水增油效果。注聚区内油井单井见效、见聚特点不同,按单井含水的变化划分为5种类型：见效低谷型、见效初期型、见效波动型、回返型、不见效型;每种类型的影响因素不同,主要影响因素是储层参数、剩余油饱和度、注采关系等。     

聚合物驱采收率影响因素研究

在孤岛油田条件下,通过室内物理模拟驱油实验,研究了影响聚合物驱效果的3种主要因素,包括水油黏度比、地层渗透率、聚合物用量,对聚合物驱的基本参数进行了优化。实验结果表明,当地下原油黏度为50.7mPa.s时,聚合物驱的合理水油黏度比区间为0.06～0.6;聚合物驱提高采收率的最佳地层渗透率为2.0μm2;水驱之后转注浓度为3000mg.L-1的聚合物段塞对提高采收率有较大影响,采收率增幅随着聚合物段塞体积的增大逐渐变小,同时聚合物的吨增油量有所下降。     

同位素吸水剖面测井影响因素探讨

同位素吸水剖面测井受诸多因素的影响,各种影响因素都会对资料的解释精度产生一定的影响.根据大量的测井资料对同位素污染、地层污染、同位素颗粒密度、粒径、同位素释放深度及时间、测井时间、施工方式、管柱腐蚀变形等进行了探讨分析,并对各种影响因素的识别与校正提出了相应的方法和依据.     

影响预测吸水剖面的因素

从地质和开发资料中选取有可能影响吸水剖面的因素,分别与吸水剖面进行相关分析后认为,不能只采用某一种影响因素来进行吸水剖面的预测,而应该选取地层系数、渗透率级差、油水井连通状况、砂体类型、连通油井数、连通井距、措施情况等多因素非线性方法进行综合预测。该方法经实例应用,效果较好。     

Rapdan油田聚合物驱

从试验设计、数值模拟到生产动态和工程经济情况为Ｒａｐｄａｎ油田聚合物驱试验区提供了依据。Ｒａｐｄａｎ油田上Ｓｈａｕｎａｖｏｎ砂岩油层温度５５℃，原油粘度１０ｍＰａ．ｓ平均渗透率０．１１μｍ＾２，平均孔了工１８％，Ｄｙｋｓｔｒａ－Ｐａｒｓｏｎｓ系数为０．８。     

大庆油田聚合物驱油动态特征及驱油效果影响因素分析

聚合物驱油在大庆油田已取得了显效果,其生产动态与水驱明显不同,主要表现在注聚合物后含水大幅度下降,采油量大幅度增加等方面,本论述了大庆油田聚合物驱油的动态特征及驱油效果的影响因素,实践证明,只有在对这些影响因素优化条件下,聚合物驱油才能取得最佳效果。     

聚合物驱剖面返转时机及其影响因素

聚合物驱过程中的剖面返转现象会对提高采收率造成不利影响,为进一步提高聚合物驱效果,通过理论分析和室内物理模拟方法,对聚合物驱油效果和聚合物驱剖面返转时机及其影响因素进行研究。结果表明,随岩心渗透率升高,聚合物驱剖面返转时机延后且延后幅度增大,聚合物溶液浓度C_p=1600 mg/L、渗透率级差为4 时,渗透率大于1200×10^-3μm²后尤为明显;随渗透率级差和小层厚度比（高渗层/低渗层）增大,即地层系数级差增大,剖面返转时机提前,聚合物溶液浓度CP=1600 mg/L、岩心平均渗透率Kg=300×10^-3μm²、地层系数级差10 条件下,剖面返转时机可提前至0.06～0.07 PV。随岩心渗透率升高和地层系数级差增大,采收率增幅呈先增大后减小趋势;聚合物驱剖面返转时机T_p与地层系数级差D_j关系满足方程式T_p=a（D_j-1）^-1,随聚合物溶液浓度升高,返转系数a 值减小,剖面返转时机提前。应用该公式可定量描述剖面返转时机与地层系数关系,及时调整注入参数,提高聚合物驱效果。图3表5 参8