形变对无取向硅钢50W470组织和力学性能的影响

2.0~2.8mm的50W470无取向硅钢(%:≤0.005C,1.45~1.65Si,0.2~0.4Al)经20辊森吉米尔可逆式轧机5道次轧制成0.5mm的轧卷,各道次压下率15%~35%,总压下率为75%~80%。试验结果表明,经5道次轧制后钢中晶粒全部细纤维化,抗拉强度由坯料的480~560MPa增加至885~905MPa,伸长率δ₅由25%~28%降至0.7%~0.8%。经X射线衍射谱线型分析表明,经5道次轧制后的无取向硅钢50W470中存在残余内应力(第2类内应力)是形成冲片椭圆度的重要原因。     

50W600 冷轧无取向电工钢退火过程组织和织构取向的演变

通过金相和电子背散射衍射法(EBSD)研究50W600冷轧无取向电工钢(0.003%～0.008%C、0.3%Si)在700～760℃3～360 s退火水冷时的组织和织构取向演变.结果表明,随退火温度的提高,钢的再结晶率和晶粒尺寸增大,740℃退火时,当保温时间由10 s增加至360 s,再结晶率由22.5%提高到100%,平均晶粒尺寸由3.08μm增大至17.17 μm.同时再结晶织构a线的取向密度下降,在15 8时{001}<110>、{112}<110>、{111}<110>、{110}<110>的取向密度均为1.5左右,y线上{111}<011>和{111}<112>的取向密度稳定在0.25左右.     

50W1300冷轧无取向电工钢带的工业试制

采用40 t氧气顶吹转炉-180 mm×495 mm板坯连铸-连轧工艺流程,试制了0.5 mm×480 mm 3 t 50W1300冷轧电工钢带(铸坯成分%:0.04～0.06C、0.82～0.96Si、0.35～0.40Mn、0.015～0.017P、0.014～0.019S)。通过钢包吹氩,控制钢水终点温度1650～1670℃,钢中氧含量由72.9×10^-6降至22.9×10^-6。试制的冷轧无取向电工钢带成品的电磁性能和力学性能均达到GB/T2521-1996中50W1300标准要求,适用于小型电动机转子的制造。     

无取向电工钢冷轧及退火织构的演变

运用不同冷轧、退火工艺的实验及ODF分析方法,分析了电工钢50W600的热轧织构、冷轧织构及再结晶织构的演变.研究表明:热轧带几乎是随机织构,α线非常弱;随着冷轧变形量的提高,晶粒在α线取向附近聚集程度不断提高,变形81%时,{001}《110》和{112}《110》取向密度分别为12和14.随退火温度升高和保温时间延长,α线的取向密度下降,{001}《110》和{112}《110》取向密度急剧降低,γ线{111}《112》密度显著增加,晶粒取向绝大多数聚集在γ线{111}《112》取向附近.通过控制冷轧及退火工艺,可有利于发展高{100}织构组分的冷轧无取向电工钢.     

热轧工艺对50W800冷轧硅钢性能的影响

对含硅1%的50W800冷轧无取向电工钢的加热、轧制、卷取等热轧工艺进行了试验,结果表明：随着加热温度升高,产品铁损也明显提高;随着卷取温度的提高铁损降低。     

冷轧无取向电工钢连铸生产实践

通过对连铸过程生产实践的总结以及现场数据分析,研究了太钢在生产冷轧无取向电工钢时连铸过程中间包钢水增碳、二次氧化、钢水吸氮以及在冷轧过程中钢板表面重皮、夹杂缺陷等的原因以及解决措施。结果表明,通过采用专用冷轧无取向电工钢中间包覆盖剂和结晶器保护渣、加强钢水从大包至中间包保护浇注、稳定连铸过程拉速和液面自动检测控制等措施解决上述存在的问题。     

浅谈冷轧无取向电工钢涂层的发展

介绍了冷轧无取向电工铜涂层即有机涂层、无机涂层和半无机涂层需满足的性能要求及其应用发展趋势;国内外电工铜厂家硅铜涂层的应用状况,涂有环保涂层的硅铜片将会占领整个电工铜市场。因此,各企业均投入大量人力物力进行研究开发。     

通钢单机架冷轧无取向电工钢板50W800的开发

通钢利用先进的铁水脱硫、180t顶底复吹转炉、RH真空处理等设备以及板坯连铸连轧机生产冷轧硅钢热轧原料,再利用单机架六辊可逆轧机一次冷轧成型,总压下率78%,最后经过连续退火炉处理,成功开发了50W800冷轧无取向电工钢板,并实现了批量化生产。结果表明：开发的50W800板平均磁性性能铁损P1.5/50≈5.08W/kg,磁感B50=1.73T;产品板形和表面质量良好。     

冷轧无取向电工钢连续退火工艺研究

将经CSP流程生产的、(Si+Al)=1.0%成分为基的冷轧无取向电工钢,在MULTIPAS模拟器上进行连续退火工艺模拟试验。结果表明:该成分的热轧板卷经过约75%冷轧压下率得到的冷轧板完全再结晶温度为700℃,该冷轧板经820℃×60s退火可获得磁性和力学性能较好的全工艺型产品;经720~780℃×60s退火可获得力学性能和磁性较好的半工艺型产品。在MULTIPAS模拟器上进行冷轧无取向电工钢的连续退火模拟,采用合适的涂层保护,就可克服钢材表面氧化;选取合适的升温及降温速度,就可使退火后的板形满足磁性测量的要求。在MULTIPAS模拟器上,进行不脱碳的冷轧无取向电工钢的连续退火模拟是可行的。     

冷轧无取向电工钢的试制

利用本钢技术中心试验厂技术手段,并与北京钢铁研究院合作,试制了用作家电用电机、微电机、小电机或部分中型电机铁芯的冷轧无取向电工钢。试制钢硅含量小于0.5%,钢板表面平滑,公称厚度0.5mm,且厚度均匀偏差小,性能测定结果表明,产品的磁性能、力学性能满足其使用要求。     

铝和锰对无取向电工钢性能的影响

铝和锰对无取向电工钢性能的影响［独联体］А．Т．Неделин众所周知弥散的非金属夹杂物的负作用是在退火时会阻碍晶粒的长大，降低金属塑性，并且急剧地提高矫顽力Ｈｃ，矫顽力６０％～８０％决定了无取向电工钢中的磁损水平。氮、硫和氧的微小浓度（＜０．００１...     

冷轧无取向硅钢50W470 铁损的各向异性

对成分(％)为0．003C、1．46Si、0．38Al的0．5 mm冷轧无取向硅钢板进行夹杂物、组织和织构的测定与分析。分析结果表明,试样铁损各向异性为7．56％-11．01％;合理提高无取向硅钢50W470热轧时的终轧温度,有利于提高织构组分密度;同时延长冷轧板的连续退火时间,以利于位向晶粒充分长大,从而减少铁损的各向异性。     

热轧工艺对冷轧无取向硅钢50W600磁性能的影响

试验了180mm铸坯加热温度(1200℃、1180℃)、2.3mm热轧卷轧制道次(7道次、5道次)、精轧终轧温度(780～860℃)和卷取温度(≤710℃)对0.5mm冷轧无取向硅钢50W600的铁损和磁感应强度的影响。结果表明,降低铸坯加热温度,提高终轧温度和卷取温度,有利于改善该冷轧无取向硅钢成品的磁性能;而粗轧道次对成品磁性能无明显影响。     

无取向电工钢CSP-冷轧-退火过程中的织构演变

利用ODF图研究了采用CSP工艺生产的热轧带钢为基料的无取向电工钢在冷轧生产过程中的织构演变.结果表明,无取向电工钢冷轧生产过程中,从CSP热轧带钢到退火成品,织构强度逐渐减弱.从热轧带钢到冷轧带钢织构骨架线保持不变,都是沿〈011〉方向.退火态成品织构分布比较均匀.无取向电工钢在冷轧生产过程中,晶粒取向由α纤维线向γ纤维线转动.当w(Si Al)从1.0%增加至1.5%时,在冷轧及退火过程中它对热轧织构的影响逐渐减弱.     

冷轧无取向电工钢使用EB5300涂层的应用研究

本文介绍了太钢生产冷轧无取向电工钢的涂层设备和ＥＢ５３００涂层的主要性能,通过试验,摸索,研究及涂层设备系统的改造,制定出使用ＥＢ５３００涂层工艺,对涂层中出现的缺陷进行分析研究,并提出相应对策,最终使太钢的冷轧无取向电工钢涂层质量满足了用户。     

提Si降Mn改善50WG470高磁感电工钢性能

采用提Si降Mn的成分设计,进行高磁感无取向电工钢50WG470性能改善试验。50WG470原成分为1.4%Si-0.3%Al-0.8%Mn,试验钢成分为1.8%Si-0.3%Al-0.2%Mn。两种成分钢采用相同的工艺制度。试验结果表明,成分调整后,50WG470磁感B_(50)提高0.003 T,铁损P_(1.5/50)降低0.15 W/kg,屈服、抗拉强度提升20 MPa左右。试验钢常化卷晶粒尺寸明显较对比钢大,从而导致其γ纤维织构相对较弱、高斯织构相对较强。无取向硅钢常化卷晶粒尺寸对成品卷晶粒尺寸的影响不大,试验钢较对比钢成品晶粒尺寸差异不明显。Si元素较Mn元素对无取向硅钢的固溶强化作用明显更大。     

化学元素对冷轧无取向电工钢磁性能的影响

文章介绍和分析了主要合金元素、杂质元素及特殊元素对低碳低硅冷轧无取向电工钢磁性能的影响及各元素对磁性能的作用机理。结果表明,Si、Al、Mn等主要合金元素是磁性能的主要决定因素,随着其含量的增加,铁损值升高,磁感值降低;C、N、O、S、Ti等杂质元素均不利于磁性能;Sn、RE等特殊元素加入后可使有利织构的组分明显增加,优化磁性能。     

热轧工序温度对中低牌号无取向电工钢电磁性能的影响

通过对大生产中大量实验的分析,就热轧工序温度制度对无取向电工钢电磁性能的影响情况进行了比较详细的阐述.合理地控制板坯加热温度、轧制温度和卷取温度可以有效提高无取向电工钢产品的电磁性能(降低铁损、提高磁感).     

热轧终轧温度对冷轧无取向电工钢析出物的影响

研究了热轧终轧温度对低碳低硅无取向电工钢热轧带中第二相析出物的影响。结果发现，在高温γ相区终轧卷相后，析出物的直接较大，析出物体积分数较高；在α γ两相区终轧卷相后，析出物的直径也较大，但析出物体积分数较小；在α相区终轧卷取后，析出物的直径较小，析出物体积分数较小。