矿用高强度圆环链及其热处理的研究进展

介绍了矿用高强度圆环链的研究进展,包括链条用钢、热处理技术的发展、链环尺寸形状的优化、链条设计制造及其力学性能的改善等.     

热处理工艺对新型C级矿用圆环链用钢组织与性能的影响

通过同一种钢在不同淬火条件(20及37℃水淬)下的试验比较,研究了淬火温度对回火后钢性能的影响.对试验钢分别进行淬火温度为880、940℃的一系列淬火试验及回火试验.结果发现,不同淬火温度及在20℃水淬条件下,φ26mm的试验钢均可淬透;当水温为37℃时经400℃回火,可获得良好的综合力学性能.     

5CrMnMo钢制热锻模热处理工艺改进

模锻工艺中模具使用寿命的高低是影响锻件质量、生产效率和锻件成本的主要因素.60%的模具早期失效是由模具材料和热处理的因素造成的.     

DH4202HP空心销的选材及热处理工艺改进

DH4202HP空心销是链条传动的关键零件,对热处理畸变要求十分严格,抗拉强度要求高,空心销轴装配后头部铆接处不允许开裂.起初该空心销轴采用10钢,加工工序为管材拉制→车两端台阶(及倒角)→渗碳淬火→表面抛光,但抗拉强度一直达不到要求.后改用20钢,虽强度有所改进,但质量仍不稳定.现改用20CrMo钢,同时稍加改进工艺,产品性能完全符合技术要求.     

热处理工艺对30CrNi2WVA钢管高压断裂的影响

承受高压的30CrNi2WVA钢管在高压试验过程中不断出现断裂,经失效分析认为主要是应力腐蚀裂纹导致.酸洗除锈工艺为应力腐蚀提供了腐蚀条件;而应力的产生和热处理以及校直工序有关.深入研究了校直、保温时间、回火温度等热处理工艺对30CrNi2WVA钢力学性能的影响,在此基础上推导出了断裂失效机理,并得到了优选的热处理规范.根据试验结果采取了相应的措施,杜绝了同样失效形式的再次发生.     

热处理工艺对高钒高速钢滚动磨损性能的影响

通过改变高钒高速钢淬火、回火加热温度,研究了热处理工艺对其硬度、冲击韧度及滚动磨损性能的影响。利用SEM对其显微组织进行分析,筛选出合适的热处理工艺。研究结果表明：热处理工艺对碳化物的形态、分布影响不大,对基体中的残余奥氏体量与耐磨性的影响较大。淬火温度升高,高钒高速钢的残余奥氏体量逐渐升高;回火温度升高,其残余奥氏体量逐渐减少。淬火温度在900～1000℃时,回火温度对其耐磨性影响较小;淬火温度在1050～1100℃时,450～550℃回火,滚动磨损性能提高较大。以滚动耐磨性为评价指标,综合考虑热处理工艺对力学性能、滚动耐磨性、设备损耗及生产成本的影响,最适宜的热处理工艺为：淬火加热温度1050℃,回火温度450～550℃。     

热处理工艺对Inconel 718C改型合金组织和性能的影响

通过力学性能检测、X射线衍射、光学和扫描电镜观察,研究了热处理工艺对改型Inconel 718C镍基高温合金微观组织、拉伸性能、持久性能以及蠕变行为的影响.结果表明,较高温度均匀化热处理可显著改善合金中元素的偏析,可消除合金中的Laves相.均匀化温度较低时残存少量Laves相,对合金强度无影响,但严重降低合金的塑性和700℃/620 MPa时的持久寿命.在中间热处理过程中,晶界δ相的析出显著降低合金的室温和700℃拉伸强度和塑性;δ相的析出增大了合金的稳态蠕变速率,加速了蠕变第三阶段的发生,这主要是由于在蠕变过程中δ相附近微孔聚集长大所致.     

热处理工艺对纳米γ-Al2O3粉体的尺寸和形貌的影响

以异丙醇铝为原料采用溶胶凝胶技术制备水合氧化铝前驱体,经热处理制得纳米氧化铝粉体.采用正交实验设计研究了热处理工艺条件对纳米氧化铝粉体的尺寸和形貌的影响规律.结果表明,热处理工艺参数对Al2O3粒子颗粒特性的影响由强到弱的次序为:煅烧温度、水合氧化铝在300℃分解温度点的保温时间、在煅烧温度点的保温时间;通过控制其热处理工艺参数,可获得一定尺寸范围的大小均匀,分散性好的球形γ-Al2O3粉体;制备尺寸为8 nm的球形γ-Al2O3粉体的最佳的热处理工艺参数为:煅烧温度900℃,在煅烧温度点保温4 h,在300℃温度点不保温.     

柴油机连杆热处理工艺改进

某船用柴油机厂选用45钢作为船用柴油机连杆（Ф85mm）材质，在批量生产中，经正火（850℃空冷＋55～590℃回火）处理后发现大批量为不合格品，后改为调质（850℃油冷＋640～690℃回火）处理，其力学性能仍不能达到设计技术指标设计要求：σb≥600MPa；σ5≥300MPa；δ5≥16％；ψ≥40％；Aku5≥20J；硬度：162～217HBS。     

抽油机链条滚子热处理工艺改进

抽油机链条封闭在抽油机链条通道内连续不间断运行 ,链条滚子与链轮外啮合 ,要求使用寿命 >3年。设计时偏重于考虑滚子须具有高的耐磨性 ,滚子的结构尺寸如图 1,技术要求为 :渗碳层深 0 4～ 0 5ｍｍ ,表层硬度 73～ 76ＨＲＡ ,表层碳浓度 0 8%～ 1 0 5 %。但上机运行不到 8个月 ,滚子碎裂比率超过 30 % ,采用强化处理工艺 (结构尺寸不变 ) ,硬度要求 >36ＨＲＣ ,但上机运行一年后 ,滚子碎裂比率仍不下 8%。为此 ,我们做了几组试验 ,以便找出合理的技术要求 ,选择合理的热处理工艺 ,满足使用要求。图 1　滚子结构尺寸示意图(ａ)原尺寸　　…     

NSBN系列链斗式提升机链板的选材及热处理

探讨了用45Mn钢代替40Cr钢制造NSBN系列链斗式提升机链板的可行性.结果表明:通过调整热处理工艺,45Mn钢经850℃淬火、400℃回火后的力学性能可达到或超过原制造材料40Cr钢的性能,可满足链板的服役要求.同时可降低生产成本.     

热锻模热处理工艺改进

对５ＣｒＭｎＭｏ、５ＣｒＮｉＭｏ、３Ｃｒ２Ｗ８、３Ｃｒ２Ｗ８Ｖ等热锻模具钢施行碳氮共渗,使其表面形成细小密集碳氮化合物后,再进行淬火和回火,可显著提高其硬度和耐磨性,延长其使用寿命。图１５ＣｒＭｎＭｏ及５ＣｒＮｉＭｏ钢处理工艺图２３Ｃｒ２Ｗ８及３Ｃｒ...     

冷剪刃淬火工艺的改进

图1所示为轧钢厂2000ｋＮ冷剪机剪刃,其材料为6ＣｒＷ2Ｓｉ钢,要求硬度52～56ＨＲＣ。根据冷剪刃的工作状况,刃必须具备高的强度和硬度,同时还要具备一定的塑性和韧性。该剪刃的工作状态极其恶劣,生产单位为了提高生产效率,根据棒料直径的大小一次要剪切几根,十几根,有时?..     

军用CL10F6齿形链的选材及热处理工艺改进

详细介绍了链条部件的选材、热处理的加工过程及不同热处理方式对提高链条整体冲击韧性、耐磨性、破断载荷等性能的影响。实践证明：齿形驱动链正确的选材及合理的热处理工艺是成功应用在军用轻型全地形车驱动系统上的保证。     

围带冲模热处理工艺改进

围带冲模是汽轮机生产中的重要模具之一。多年来,我厂一直使用Ｃｒ１２钢制造凸凹模,并采用传统的热处理工艺。由于Ｃｒ１２钢的碳化物分布不均匀,淬火后组织粗大,强韧性低,模具在工作时刃口经常崩落。后选用Ｃｒ１２ＭｏＶ钢,淬火硬度为５８～６２ＨＲＣ,其性能较...     

操作机缸体热处理工艺改进

操作机缸体是大型水压机操作机夹钳的驱动装置,其力学性能要求较高。在借鉴630 t.m操作机缸体热处理成功经验基础上,在满足材料力学性能要求的同时,为改进操作者工作环境并减少劳动强度,对450 t.m锻造操作机缸体热处理工艺进行了改进。新工艺采用"水-空-水"淬火,最终达到理想效果。     

渗碳衬套的热处理工艺改进

改进渗碳衬套热处理工艺,使用新的装炉挂具,并对衬套进行表面处理,解决了零件表面渗碳层深度存在差异、热处理后硬度不均匀及表面不清洁问题,同时提高了生产效率.     

柴油机曲轴热处理工艺改进

我公司生产的Ｓ1115、Ｓ112 5型柴油机曲轴采用 45钢制造 ,热处理技术要求连杆轴颈表面淬火 ,淬硬层深 1 5～3ｍｍ ,硬度 5 5～ 6 3ＨＲＣ。为满足上述要求 ,我们采用高频淬火工艺 ,工艺参数见表 1。但发现高频淬火后曲轴存在以下问题 :(1)虽然表面硬度较高 ,可使耐磨性提高 ,但表面淬硬区浅使表面硬化层与基体的结合强度较低。使用中 ,轴颈与曲柄过渡圆角处易产生疲劳裂纹 ,随后向曲柄深处发展成曲轴疲劳剥落或断裂。(2 )淬火后 ,油孔易产生裂纹 ,最后在曲柄处断裂。(3)为满足批量生产要求 ,需增添高频淬火设备 ,设备投入费用较高。为此 ,…