控轧控冷工艺对HQ钢组织性能的影响

实验用ＨＱ钢的控轧控冷实验表明，典型组织为多边形铁素体＋粒状贝氏体。终轧温度、终冷温度和冷却速度等工艺参数对钢材的组织性能有很大的影响，可以通过各参数的合理组合，在提高强度的同时又提高韧性。     

热处理工艺对HQ100钢的组织与性能的影响

HQ100钢系强度为950MPa级高强度焊接结构钢,是为制造大型工程机械而研制的新材料。叙述了该钢的生产方法、热处理工艺对其组织与性能的影响,钢的强韧化原理,以及适于该钢的最佳热处理工艺规范。     

回火温度对HQ80调质高强度钢力学性能与显微组织的影响

对ＨＱ８０钢进行了９３０℃淬火及２００～６００℃回火处理，并对不同温度回火状态进行了力学性能测试和显微组织的电子显微镜分析。硬度（ＨＢ），屈服强度（σ０．２），抗拉强度（σｂ）及冲击功［Ａｋｖ（－１５℃）］随回火温度的变化可分为三个区间：①在２００～４００℃之间，ＨＢ，σｂ单调下降；σ０．２出现峰值，Ａｋｖ（－１５℃）呈现出低谷。②在４５０～６００℃之间，各项性能变化很小。③６２０℃以上回火时，Ｈ     

70钢Φ6.5mm线材控冷工艺实践

对邢钢70钢Ф6．5mm线材的控制冷却工艺进行了对比,当开轧温度为1000-1040℃、终轧温度为920—950℃、吐丝温度为875—905℃时,线材的力学性能达到预期效果,索氏体化率达到90％,满足了用户的要求。     

钢中渗碳体的冷变形特征及其作用

对热轧和球化退火两种状态的同一种中碳低合金结构钢冷变形前后的组织结构进行了透射电子显微镜观察。结果表明 :层片状共析渗碳体与铁素体基体具有 (10 1) α- Fe∥ (0 11) Fe3C,(12 1) α- F e∥ (10 0 ) F e3C的平行位向关系。冷变形过程中 ,当渗碳体层片方向与剪应力方向呈近 4 5°或 90°时 ,层片状渗碳体分别具有流变、扭折、剪切等变形特征 ;粒状渗碳体对铁素体基体的变形有阻碍作用且形变产生的位错以 Orowan机制绕过粒状渗碳体 ,因而材料具有较好的韧性。     

HQ130低碳耐磨高强钢的组织性能及应用

通过金相、扫描电镜（SEM）和力学性能试验等对HQ130耐磨高强钢及焊接区的组织性能和工程应用进行了研究，试验结果表明，HQ130耐磨高强钢具有高淬透性的优良的冶金质量，采和合理的热处理工艺可获得综合性能较好的低碳回火马氏体（ML）基体组织，具有高强度（σb≥1300MPa）、高硬度和较高的缺口冲击韧性，尤其是具有良好的焊接性。采用Ar＋CO2气体保护焊和“低强匹配”焊丝可实现对HQ130＋Q163高强钢在不预热条件下进行焊接，改善了焊接施工条件，接头性能能满足工程装载机铲刀刃高强耐磨工况的要求。     

HQ130钢焊接粗晶热影响区的显微图像分析

用XQF－2000型显微图像分析仪对CO2气体保护焊的高强度钢HQ130粗晶热影响区（CGHAZ）的显微组织构成、区域宽度及晶粒度进行了测定。并用透射电镜和电子衍射技术对CG－HZA的精细组织结构作了进一步的研究。结果表明,随着焊接线能量的增加,HQ130钢CGHAZ的主体组织依次为板条马氏体→板条氏体＋下贝氏体→板条马氏体＋下贝氏体＋上贝氏体,晶粒直径逐渐变大。当焊接线能量为22．3kJ/cm时,奥氏体晶粒的直长最大达158μm。应将焊接线能量控制在16kJ/cm以下,使CGMAZ形成板条马氏体＋下贝氏体组织,避免产生上贝氏体组织,防止晶粒粗化,改善该区域的性能。     

Cr—Mo钢的回火脆性及其评定

本文简述了影响Cr-Mo钢回火脆性的各种因素,介绍了步冷脆化处理工艺和Cr-Mo钢回火脆性的评定方法。     

V—Ti—N微合金钢动态断裂韧性及韧—脆转变的分析

本文采用三点弯曲和示波冲击法分别测定了V—Ti—N钢在不同加载速率下的动态断裂韧性(K_(1d))及其韧-脆转变特性。结果表明,V—Ti—N钢动态断裂韧性具有明显的温度转折特征,其韧-脆转变温度T_(OB)对应变速率十分敏感,并与试验过程中缺口的尖锐程度密切相关。     

相变区控制冷却速度对ER70S-6钢线材组织性能的影响

通过热模拟机Gleeble-1500对控制冷却过程的模拟,研究了相变区冷却速度(即冷速)对ER70S-6焊线钢的组织结构、铁素体量、铁素体平均晶粒尺寸和力学性能的影响.试验结果表明,在相变区冷速小于1℃/s时,钢的塑性较好.     

高碳盘条70钢连续冷却组织转变

索氏体含量是衡量70钢盘条拉拔性能的重要指标,轧后控冷是其生产的关键工序。为研究轧后控冷工艺对其组织的影响,利用Gleeble3800热模拟机测定了试验用钢的临界转变温度并绘制静态CCT曲线。结果显示:当冷速从0.5℃/s增加到10℃/s时,索氏体含量逐渐增多,在冷速为10℃/s时达到最大值85.6%;但随着冷却速度继续加快,片层间距继续减小,并有马氏体组织出现。合理的冷却制度为:冷却速度控制在10～12℃/s,相变温度控制在560～620℃。     

空冷低碳贝氏体钢DB590的组织和性能

试验用空冷低碳贝氏体钢DB590(%:0.06C、0.92Mn、0.49Mo、0.65Cr、0.02Nb、0.08V、0.001 0B)由50 kg真空感应炉熔炼、铸成22 kg锭、锻成(mm)100×100×150钢坯,并控制轧成16 mm板,空冷。通过Gleeble 1500热模拟机得出该钢的CCT曲线。DB590钢轧后空冷(3℃/s)的组织为贝氏体+铁素体基体,钢板的抗拉强度645 MPa,屈服强度471 MPa,伸长率32%,0℃冲击功94 J以及优良的冷弯性能。     

ER70S-6合金焊丝钢盘条的控轧控冷工艺分析

总结昆钢试制∮6．5mmH08Mn2Si合金焊丝钢的情况，分析ER70S-6焊丝用盘条的质量要求以及在拉拔过程中产生脆断的原因；提出昆钢开发∮5．5mmER70S-6牌号合金焊丝钢盘条的控轧控冷工艺，说明采用适当的控轧控冷工艺是有效控制焊丝钢盘条质量的关键措施之一。     

焊接用钢ER70S-G性能对比研究

主要对焊接用钢盘条ER70S－G钢的性能进行了对比研究，分析了影响该钢种拉拔性能的关键因素。     

液态激冷Mn-Mo-Co马氏体时效钢组织结构和性能的研究

Mn-Mo-Co马氏体时效钢是为节镍节钻而设计的一种新的马氏体时效钢,虽然强度可以达到甚至超过马氏体时效钢的水平,而韧性却低的多。其主要原因是时效前已有大量析出相沿晶界分布。为改善其性能,本文研究了液态激冷Mn、Mo、Co马氏体时效钢的组织结构,时效温度与部分机械性能的关系。
实验结果表明:激冷带具有极细的晶粒和较大的固溶度。由于激冷带保留了液态的大量空位和位错,因此,形成了明显的胞状组织,激冷带的横断面分为上,下两层,在接近辊面的激冷层内,为直径小于1μm的细等轴晶,其上部为细柱状晶的组织。并发现激冷层为韧性断口,柱晶层为解理断口。经时效处理后,其硬度普遍高于相同成份的淬火钢的时效硬度。关于液态激冷钢铁微晶材料的机械性能有待进一步研究。     

15MnV钢动态断裂韧性及韧－脆转变的分析

本文通过模拟大型挖掘机实际生产工况，研究了１５ＭｎＶ钢在不同加载速率下的动态断裂韧性（Ｋ＿（Ｉｄ）及其韧－脆转变特征，结合显微组织和第二相的特征分析了挖掘机起重臂脆性开裂的原因。结果表明：１５ＭｎＶ钢热轧板动态断裂韧性很差，在模拟挖掘机工作状态的动态加载条件下，其韧－脆转变温度可由原先静载下的－３０～－５０℃升至动载时的－１２℃。如果进一步提高加载速率，其韧－脆转变温度可升至常温。