简易精密内孔专用量具

加速管盘荷波导零件的精加工是研制电子直线加速器的一项重要技术关键。这种盘荷波导是由无氧铜制成的,大量的环和片焊接起来的(见图1),其主要尺寸(包括环的内径2b和片的孔径2a)精度要求±0.005毫米,光洁度要求在?10以上。要在精密车床上     

100MeV回旋加速器主磁铁的施工设计和工程进展

CYCIAE一100主磁铁成品重量约为416t，所用钢水量约1000t，关键部件精加工精度要求达到0．05mm，磁场垫补加工精度要求好于0．02mrn，属重型大型精密磁铁，技术要求极具挑战性。2008年是主磁铁工程取得重要进展的一年，磁极毛坯件运抵院内；盖板和磁轭浇铸成功，粗加工完成；冷加工施工设计完成，招标并签订了冷加工合同。     

管座的精密铸造工艺研究

叙述了燃料组件管座的精密铸造工艺特点。介绍了压型与芯盒设计、加工精度、快速取芯的型芯材料选择,腊模制造、浇冒系统的合理布置,防止冷隔、热裂采取的措施以及浇注试验和铸件检查结果。试验结果说明铸件的组织及精度满足设计要求。与焊接后精加工的工艺相比较,本精密铸造工艺流程简单、工艺成本低、铸件质量稳定,适合批量生产。     

管座的精密铸造工艺研究

叙述了燃料组件管座的精密铸造工艺特点。介绍了压型与芯盒设计、加工精度、快速取芯的型芯材料选择,腊模制造、浇冒系统的合理布置,防止冷隔、热裂采取的措施以及浇注试验和铸件检查结果。试验结果说明铸件的组织及精度满足设计要求。与焊接后精加工的工艺相比较,本精密铸造工艺流程简单、工艺成本低、铸件质量稳定,适合批量生产。     

反应堆压力容器低合金钢锻件超声检测时机探讨

为了确定反应堆压力容器(RPV)钢锻件最佳超声检测时机,本文采用分析的方法明确了RCC-M规范要求是对RPV低合金钢锻件在最终精加工后才进行超声检测。通过研究超声检测机理并结合其他标准的规定,综合对此时机的合理性进行了探讨,提出了更为合理的检测时机应为对RPV低合金钢锻件性能热处理之后、精加工前进行。     

手表零件镀层测厚仪

在手表生产中,由于机芯零件的电镀层厚度难以控制,影响手表的装配精度、走时准确和使用寿命。尤其在每年黄梅季节,常发现零件生锈报废和手表返修除锈,这不仅影响手表美观,而且影响手表的产量、质量和成本。为了有效地控制手表零件的镀层厚度和贵重金属用量,并能指导电镀工艺,迫切需要对手表零件镀层厚度作快速无损测量。     

低温堆用Zr-4合金大方管研制

介绍了用短芯头过渡拉伸、再用与成品等长的长芯头进行成品拉伸的方法研制低温供热实验堆堆芯燃料元件盒所用的Zr-4合金薄壁大方管的过程,对称不等边的八边形截面方管尺度大,精度要求高,长边为138.7_(0.3)~(0.2)mm,壁厚只有1.5mm,用介绍的方法研制的管材达到了使用要求的精度,工艺重复性能也比较好。     

低温堆用Zr-4合金大方管研制

介绍了用短芯头过渡拉伸、再用与成品等长的长芯头进行成品拉伸的方法研制低温供热实验堆堆芯燃料元件盒所用的Zr-4合金薄壁大方管的过程,对称不等边的八边形截面方管尺度大,精度要求高,长边为138.7_(-0.3)~( 0.2)mm,壁厚只有1.5mm,用本文介绍的方法研制的管材达到了使用要求的精度,工艺重复性能也比较好。     

燕尾槽堆焊修复工艺技术探讨

文章阐述了加工某项目关键零件容器盖发生重大质量事故后,根据设备及零件的设计、材料、技术、工况等综合要求,采用手工堆焊的方式对错误燕尾槽进行堆焊修复并进行相应的无损检测,重新加工燕尾槽满足零件的使用要求,保证设备顺利制造,为公司挽回了大量生产成本和经济损失。     

SGEMP解析模型及其在模拟试验装置设计中的应用

介绍了一种ＳＧＥＭＰ解析计算模型并与数值模拟结果进行了比用,用该模型研究了与ＳＧＥＭＰ模拟试验真空腔体有关的试验精度问题,得到了受试样品尺寸与真空腔体尺寸比对模拟试验精度的变化关系,给出了模拟试验装置的设计要求。     

BESIII电磁量能器三量程电荷测量方案

介绍了BESⅢ电磁量能器读出电子学设计中采用的用3个10bit精度FADC实现系统15bit动态范围需求的电荷测量方案.该方案在满足系统测量精度要求的前提下大大节省了系统造价.     

静载荷与地震载荷作用下ITER重力支撑系统有限元静力分析

针对ITER重力支撑系统的特点,提出了ITER重力支撑系统的有限元静力分析方法。应用AN-SYS软件,建立了ITER重力支撑系统三维实体模型。采用精度比较高,且计算规模又可以接受的单元网格划分方法,进行网格划分。在Volume之间的界面上定义接触单元。得到了支撑系统有限元模型。对同时受静载荷与地震载荷作用的ITER重力支撑系统进行了有限元静力分析。获得了支撑系统各零件的应力分布及最大应力,分析了这些零件的强度。结果表明:TF腿、韧性板、环形支撑和支撑圆柱的最大应力分别出现在TF腿与等效环向壳连接处、韧性板与其下法兰焊接的拐角处、环形支撑上端面与其内部加强筋的交接处、支撑圆柱的上端面,这些最大应力都小于其相应的许用应力,按照ASME压力容器评定标准,支撑系统各零件均满足强度要求。静力分析的结果为ITER重力支撑系统的设计或改进提供了可靠的理论依据。     

核燃料元件棒包壳管自动切管机的研制

阐明了核燃料元件制造的重要设备之一——自动切管机设计、研制的必要性和意义。介绍了刚性很差的薄壁细长锆管大批量精加工所采用的合理加工方法;关键部件的结构与作用;为保证管件的加工精度所采用的关键技术和有效保证措施以及为实现整机全自动操作而设计的微机程序控制系统。成功地设计并研制了微机控制的双切削动力头、多刀加工全自动切管机。该机已应用在秦山核电站反应堆燃料组件的生产中。     

核燃料元件棒包壳管自动切管机的研制

阐明了核燃料元件制造的重要设备之一——自动切管机设计、研制的必要性和意义。介绍了刚性很差的薄壁细长锆管大批量精加工所采用的合理加工方法;关键部件的结构与作用;为保证管件的加工精度所采用的关键技术和有效保证措施以及为实现整机全自动操作而设计的微机程序控制系统。成功地设计并研制了微机控制的双切削动力头、多刀加工全自动切管机。该机已应用在秦山核电站反应堆燃料组件的生产中。     

X光机冷轧钢板测厚仪的散射校正

X光机测厚仪是钢厂轧钢生产线上对钢板厚度进行控制的关键设备,其测量精度要求很高,且射线的散射是影响其测量精度的重要因素。本工作根据对散射数据的测定和分析,用数学拟合的方法归纳射线散射的影响规律,根据这一规律进行散射校正,有效地消除了散射带来的偏差。     

密封容器中钚材料同位素丰度和年龄的测量

根据相对效率法的原理,利用PC/FRAM分析软件,开展了用高分辨γ谱仪测量密封容器中钚材料的同位素丰度和年龄的实验研究.研究结果表明,同位素丰度和年龄的分析精度随能谱测量精度的提高而提高,如果能谱的测量精度不够,通过PC/FRAM分析得出的钚材料的同位素丰度和年龄有偏低的可能.因此,在能谱测量过程中,建议通过监测某个特征峰的峰面积计数来判定239Pu丰度和年龄的测量精度是否已满足测量要求.     

反应堆物理试验用便携式数字反应性仪实堆考验试验

反应堆物理试验用便携式数字反应性仪的研制过程中,必须在零功率堆上进行实堆考验试验,以检验其测量功能及测量精度。叙述了实堆考验的试验装置、试验堆芯、试验方法、试验内容以及试验结果,试验结果表明:该仪器满足技术指标的要求,满足反应堆物理试验的反应性测量要求。     

间歇式包装计量系统微机控制

本文间歇式电子称量系统进行改造，用ＭＣＳ－５１单片机计量系统进行控制，对于不同重量要求的包装计量，只须利用键盘给定不初值即可，提高了包装的速度和精度。     

燃料组件上、下管座组装焊接工艺

秦山300MW核电厂燃料组件的上、下管座是由不同厚度的板角块、角钢等拼焊而成的。焊缝集中,有长有短,形成交叉接头。在焊接过程中易产生焊接缺陷,如夹渣、气孔等,且整个管座焊接后变形难以控制;因此,焊后精加工尺寸无法达到设计要求。该厂采用组装-焊接工艺,自行设计、加工了三套管座焊接用转动夹具,完成了焊接工艺评定试验;确定了焊接工艺参数,制定了一套管座组装、焊接工艺质保措施等。1987年8月7～9日的部工艺审定会上通过了工艺审定,目前已用于管座生产。     

燃料组件上、下管座组装焊接工艺

秦山200MWe核电厂燃料组件的上、下管座是由不同厚度的板角块、角钢等拼焊而成的。焊缝集中,有长有短,形成交叉接头。在焊接过程中易产生焊接缺陷,如夹渣、气孔等,且整个管座焊接后变形难以控制;因此,焊后精加工尺寸无法达到设计要求。该厂采用组装-焊接工艺,自行设计、加工了三套管座焊接用转动夹具,完成了焊接工艺评定试验;确定了焊接工艺参数,制定了一套管座组装、焊接工艺质保措施等。1987年8月7～9日的部工艺审定会上通过了工艺审定,目前已用于管座生产。