18-8型奥氏体不锈钢在低周疲劳变形下的微观组织特征

利用透射电镜系统地研究了18—8型奥氏体不锈钢在低周疲劳变形下的微观组织,包括奥氏体位错组态,形变孪晶和形变马氏体。发现奥氏体位错组态与应变幅和温度有关,形变马氏体主要在 SB 交截处形核,在室温和低温下由于母相变形方式的不同而产生不同的组织特征。     

超低碳奥氏体不锈钢在低周疲劳中的组织结构研究

研究了超低碳３１６Ｌ、３１６ＬＮ奥氏体不锈钢在常温下的低周疲劳行为及组织结构变化规律。结果表明，材料在循环变形过程中呈现不同程度的硬化、软化，应变幅的增加促进硬化，缩短低周疲劳寿命。透射电镜分析表明，奥氏体内的组织结构的演变过程与循环应力特性曲线的变化规律相呼应。     

奥氏体铸体和18—8不锈钢在烧碱中的腐蚀行为

用失重法和电化学方法研究了奥氏体铸铁的１８－８不锈钢在高温烧碱中的腐蚀行为。用扫描电镜观察了两种材料泵件表面的腐蚀形貌,分析了奥氏体铸铁耐碱腐蚀性能优于１８－８不锈钢的原因。     

超(超)临界锅炉用18-8系奥氏体不锈钢阶段式氧化动力学特征研究

本工作利用动态饱和蒸汽氧化实验平台,研究了两种典型组织特征的18-8奥氏体不锈钢在600 ℃饱和蒸汽环境中的氧化行为。结果表明:Super304H和TP347H合金的氧化动力学均遵循阶段式抛物线规律,且第二阶段的氧化速率均高于第一阶段,瘤状氧化物及内氧化是导致阶段式氧化动力学特征的主要原因。合金表面氧化膜呈两种典型特征:一种为疏松瘤状氧化物Fe₃O₄,与试样表面氧化膜下方内氧化物FeCr₂O₄呈双层结构,该结构特征减小了(Cr,Mn)₂O₃的比表面积,从而使氧化激活能降低、氧化速率增大;另一种为平整(Cr,Mn)₂O₃氧化膜。内氧化物沿晶界长大形成富Cr氧化物,厚度为1~2个晶粒大小,且按照晶粒取向生长。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢在硫化氢溶液中的腐蚀疲劳行为

本文对1Cr18Ni9Ti不锈钢在硫化氢溶液中的腐蚀疲劳试验,包括试样准备、试验溶液的配制、JLFP-1型腐蚀试验机及试验程序等作了简要介绍,并着重地报导了两种状态下的1Cr18Ni9Ti不锈钢在硫化氢溶液中的腐蚀疲劳试验结果。为了进行对比,同时列出了在该两种状态下1Cr18Ni9Ti不锈钢的大气疲劳及其在硫化氢溶液中恒荷拉伸试验数据。对试验中所出现的一些现象作了适当的讨论。其结论是: 1) 随着最大交变应力σ_(max)增加,1Cr18Ni9Ti不锈钢在酸性硫化氢溶液中腐蚀疲劳寿命降低;     

增氮降镍对316奥氏体不锈钢在江水环境中的耐蚀性的影响

目前,有关增氮降镍对316奥氏体不锈钢耐蚀性的影响研究鲜见报道。采用周浸腐蚀、极化曲线和交流阻抗等手段研究了增氮降镍对316奥氏体不锈钢在重庆地区江水中耐蚀性的影响。结果表明:增氮降镍改进型316不锈钢耐蚀性优于传统316不锈钢;传统316不锈钢点蚀倾向严重,增氮降镍后倾向于表面均匀腐蚀;极化曲线和交流阻抗谱拟合参数反映规律一致,随着腐蚀时间的延长,30 d时腐蚀速率最低,超过30 d后试验钢表面钝化膜遭到破坏,腐蚀速率升高。     

304不锈钢在Al-6Si-10Cu储能合金液中的腐蚀行为

相变储能材料与容器的相容性是太阳能蓄能技术应用成功的关键因素之一。本工作选用Al-6Si-10Cu合金为储能材料、304不锈钢为容器材料,通过设计液态腐蚀试验,结合金相显微镜、XRD分析仪、电子探针等仪器,研究了304不锈钢在Al-6Si-10Cu储能合金液中的腐蚀行为和机理,并对腐蚀反应进行了动力学分析。结果表明:腐蚀层分内、外两层;内腐蚀层主要由Al_(95)Fe_4Cr相组成,呈条带状,较致密且显微硬度高于外腐蚀层;外腐蚀层比较疏松,主要由Fe_xSi_yAl_z相和FeAl相组成;随时间的延长,因Al_(95)Fe_4Cr、Fe_xSi_yAl_z等金属间化合物对元素扩散的阻挡作用,腐蚀速率先减小后趋于平缓,而腐蚀层厚度和腐蚀失重一直增加,并趋于稳定;腐蚀产物生长指数n为0.673,腐蚀类型为扩散腐蚀。     

17-4PH不锈钢在不同浓度HCl环境中的电化学腐蚀行为

为了探明17-4PH不锈钢在HCl溶液中的腐蚀行为,采用动电位极化和电化学阻抗测量了其在不同浓度HCl溶液中腐蚀性能,通过扫描电镜(SEM)、能谱(EDX)和X射线光电子能谱(XPS)等技术研究了锈层对腐蚀行为的作用机制.结果 表明:17-4PH不锈钢在HCl溶液中随着HCl浓度的增大,腐蚀电流密度(Jcorr)增大,锈层电阻和电荷转移电阻减小;当HCl浓度超过10％,腐蚀电流密度快速增加,15％ HCl溶液中的Jcorr比10％的增加1倍多.基于此,提出了2种不同的等效电路对17-4PH不锈钢的电化学阻抗谱进行了拟合.HCl溶液浓度小于等于10％时,17-4PH试样表面具有双锈层结构,其中,Cu元素富集在外层结构中;而浓度大于10％时为单一锈层结构.锈层的不同结构是腐蚀机制和性能产生差异的原因.     

添加剂在Ba6-3xR8+2xTi18 O54微波介质陶瓷中的应用

总结了近年来有关添加剂对Ba6-3xR8 2xTi18O54(R为稀土元素)陶瓷结构和性能的影响等方面的研究进展.针对该系列陶瓷的结构特点,主要介绍了添加剂离子分别固溶取代结构中A1、A2和B位离子时对材料结构和性能的影响,并评述了多种离子复合添加的优越性及改性机理,最后指出了今后添加剂研究的发展方向.     

Zn-Al—[V10O28]^6-水滑石在镁合金防腐中的机理研究

采用化学共沉淀法制备一种环境友好、可以吸附腐蚀性阴离子、释放缓蚀剂的钒酸盐插层锌铝水滑石新型颜料用于镁合金的抗腐蚀保护。采用N2吸附-脱附等温线,ICP分析以及极化曲线的方法研究此水滑石的吸附和抗腐蚀机理;通过盐雾试验检验钒酸盐插层锌铝水滑石/环氧涂层对镁合金的抗腐蚀保护性能。结果表明:该材料防腐蚀性能优良,可以为镁合金基体提供阳极钝化和屏障式双重保护功能。     

功能性Zn-Al-[V10O28]^6-水滑石在镁合金防腐涂层中的应用

采用共沉淀法一步合成了[V10O28]6-插层的Zn-Al水滑石前驱体,研究了其作为颜料对镁合金抗腐蚀保护性能的影响.同时考察了其焙烧产物对镁合金抗腐蚀保护性能的影响.采用电化学阻抗谱测试技术(EIS)跟踪分析了电解质溶液在涂层中扩散特征.研究结果表明:添加了[V10O28]6-插层的Zn-Al水滑石及其焙烧产物的环氧涂层对镁合金均较好的腐蚀??水滑石的环氧涂层的防腐效果好于焙烧产物的环氧涂层.这可能是由于水滑石焙烧后,产物吸水率增加,腐蚀介质扩散加快,从而导致涂层失效变快.