PDM复合混凝剂用于低温低浊宁波北渡水处理

采用不同质量分数的聚二甲基二烯丙基氯化铵(PDM)分别与聚合氯化铝(PAC)、聚合硫酸铁(PFS),硫酸铝(AS)3种无机混凝剂复合对宁波市冬季低温低浊北渡水的强化混凝脱浊进行处理.通过混凝烧杯实验,探讨了无机混凝剂的种类、PDM质量分数等因素对低温低浊北渡水脱浊效果的影响.结果表明,对温度为8～13 ℃,浊度为6～13 NTU的低温低浊北渡水,在与宁波某水厂实际生产相近的混凝强度下,PDM助凝脱浊效果明显,且PDM质量分数越高,复合混凝剂脱浊效果越好.要达到2 NTU的沉淀池出水浊度标准,AS,PAC,PFS质量浓度分别需达到6.0,8.5,9.0 mg/L.使用PDM质量分数为5%,10%,20%的AS/PDM,PAC/PDM,PFS/PDM复合混凝剂投加量相对于原有无机药剂分别约减少8%～20%,12%～40%,11%～27%.若需达到1 NTU沉淀池出水余浊的标准,使其满足深度处理生产工艺要求,复合混凝剂依然可发挥良好的作用.     

预氯氧化下AS/PDM对冬季太湖水的混凝除藻效果

研究了预氯氧化工艺下硫酸铝(AS)与聚二甲基二烯丙基氯化铵(PDM)制成的系列稳定AS/PDM复合混凝剂对冬季太湖加氯水的除藻效果.通过混凝除藻实验,研究了复合混凝剂加药量、AS与PDM复配质量比例(20:1、10:1、5:1)、PDM特征黏度(0.55、1.53、2.47、3.99 dL/g)对除藻效果的影响.结果表明:(1)使用AS、AS/PDM(0.55/20:1～3.99/5:1)复合混凝剂后的余浊达到2NTU的水厂沉淀出水浊度标准时,其加药量(AL2O3计)分别为4.50 mg/L、4.00～2.00 mg/L,除藻率分别为92.09%、93.91%～96.55%;加药量为4.50 mg/L时,其除藻率分别为92.09%、95.22%～99.07%,余浊分别为2.00 NTU、1.57～0.48 NTU.(2)加药量为4.50 mg/L时,4个特征黏度的低复配比例(5:1)药剂比高复配比例(20:1)药剂、3个复配比例的高特征黏度(3.99 dL/g)药剂比低特征黏度(0.55 dL/g)药剂平均提高除藻率2.41、1.40个百分点.因此,使用AS/PDM复合混凝剂可明显提高AS对冬季太湖加氯水的处理效果,与单独使用AS相比,余浊达标时节省加药量,加药量相等时提高处理效果.复配比例越低或特征黏度越大,AS/PDM复合混凝剂的处理效果越好.     

聚合氯化铝/PDM复合混凝剂对冬季太湖预加氯水的处理研究

用特征黏度系列化的聚二甲基二烯丙基氯化铵（PDM）与聚合氯化铝（PAC）复合得到稳定的复合混凝剂,通过混凝烧杯实验,考察了复合混凝剂对冬季低温预加氯太湖水的脱浊效果及絮团沉淀性能。结果表明,对浊度为25～26NTU,温度为5～9℃的太湖水,在预加氯工艺基础上,达到现有2NTU沉淀池出水的浊度标准的情况下,PAC需投加量3．29mg／L,而PAC／PDM质量复合比例分别为5：1、10：1、20：1的复合混凝剂所需PAC投加量随PDM特征黏度0．55dL／g、1．53dL／g、2．47dL／g的增加为2．66～2．53mg／L,2．81～2．68mg／L,2．98～2．79mg／L,相对于PAC减少投加量19．15％～23．10％,14．59％～18．54％,9．42％～15．20％。在为将来深度处理作技术准备,沉淀出水浊度要求提高至1NTU的情况下,PAC投加量需4mg／L以上的投加量,而质量复合比例为20：1～5：1的PAC（以Al2O3计）／PDM复合混凝剂需3．90～3．16mg／L的投加量。结果表明：以现有原水预加氯工艺为基础,PDM可以明显提高PAC的混凝脱浊效果,且PAC／PDM复合配比越低,PDM特征黏度越高,复合混凝剂的脱浊效果与沉淀性能越好。     

复合混凝剂中PDM对PAC铝形态分布影响

选用3种盐基度的聚合氯化铝(PAC)分别与聚二甲基二烯丙基氯化铵(PDM)制成系列复合混凝剂PAC/PDM,研究了PDM特征黏度、PAC与PDM质量配比对复合混凝剂中盐基度、铝形态分布的影响及其与混凝性能的关联.分别采用酸碱滴定法、Al-Ferron逐时络合比色法和混凝烧杯试验对复合混凝剂的盐基度、铝形态分布和混凝性能进行了考察.结果表明,在试验范围内,随着PDM特征黏度由0.87dL/g增加至3.79dL/g,或PAC/PDM质量配比由20∶1减小至5∶1,未观察到复合混凝剂的盐基度和铝形态分布有明显变化;而混凝试验结果表明,针对所选模拟原水,当余浊下降至6NTU时,复合混凝剂PAC/PDM(2.88/10∶1)能使PAC投加量减少19.2%—19.5%;随PDM特征黏度由0.87增加至3.79dL/g,絮团尺寸和沉降速率增加;随PAC/PDM质量配比由20∶1减少到5∶1,PAC投加量减少15.9%—19.9%,因此PDM能明显提高PAC的混凝性能,且随着复合混凝剂中PDM特征黏度增加,或者PAC/PDM质量比例降低,混凝效果都得以增强.由此可见,复合混凝剂中PDM对PAC盐基度和铝形态分布的影响与其优越的强化混凝性能未有直接的关联性.     

PAC/PDM复合混凝剂对冬季太湖原水的除藻性能研究

采用由聚二甲基二烯丙基氯化铵(PDM)与聚合氯化铝(PAC)制成的系列稳定PAC/PDM复合混凝剂,用于冬季太湖原水的除藻性能研究.通过混凝除藻试验,考察了复合混凝剂加药量、PAC与PDM复配质量比例(20∶1—5∶1)、PDM特征黏度(0.55—3.99dL/g)对除藻性能的影响,探讨了使用复合混凝剂替代预加氯工艺的可行性及深度处理时复合混凝剂的除藻性能.结果表明:(1)对原水使用PAC、PAC/PDM(0.55/20∶1—3.99/5∶1)复合混凝剂后的余浊达到2NTU的水厂沉淀出水浊度标准时,其加药量分别为3.05mg/L、2.91—2.24mg/L,除藻率分别为85.95%、87.26%—92.28%;加药量为3.05mg/L时,其除藻率分别为85.95%、88.03%—96.00%,余浊分别为2.00NTU、1.55—0.53NTU.(2)对加氯水的加药量为3.40mg/L时,PAC/PDM(1.53/10∶1)复合混凝剂对原水的处理效果优于PAC、PAC/PDM(0.55/20∶1)复合混凝剂对加氯水的处理效果;PAC/PDM(3.99/5∶1)复合混凝剂对原水的处理效果优于PAC、PAC/PDM(0.55/20∶1)、PAC/PDM(1.53/10∶1)复合混凝剂对加氯水的处理效果.(3)满足余浊1NTU的深度处理要求时,PAC/PDM(0.55/20∶1—3.99/5∶1)复合混凝剂比PAC减少藻含量11.2%—59.2%,节省加药量6.7%—26.3%.因此,PAC/PDM复合混凝剂与PAC相比,余浊达标时节省加药量,加药量相等时提高处理效果.使用PAC/PDM复合混凝剂可以替代预氯化工艺中混凝除藻作用的部分功能,且是未来深度处理时有效的技术储备.     

PAC/PDM对夏季太湖预氯化高藻水的除藻效能

用聚氯化铝(PAC)与聚二甲基二烯丙基氯化铵(PDM)制成系列稳定型PAC/PDM复合药剂,研究其对夏季太湖预氯化高藻水的除藻效能。通过烧杯混凝除藻实验,考察了PDM质量分数(5%～20%)与特征黏度(0.55～3.99 dL/g)不同的复合药剂对除藻效能以及沉淀出水COD和NH-N3的影响。结果表明,对温度29～30℃,浊度34～37 NTU,藻细胞密度6.24×104个/mL的加氯水,使用PAC、PAC/PDM(0.55/5%～3.99/20%)复合药剂后的余浊达到2NTU的水厂沉淀出水浊度标准时,其加药量(Al2O3计)分别为7.69、5.55～3.32 mg/L,除藻率分别为89.50%、91.54%～94.01%。复合药剂对加氯水COD和NH-N3的去除率比单独使用PAC时明显提高。因此,PAC/PDM复合药剂可明显提高PAC对夏季太湖加氯水的除藻效能,与单独使用PAC相比,沉淀出水余浊达标时节省加药量,加药量相等时提高除藻处理效果,改善出水水质。     

PDMDAAC-PFS复合絮凝剂处理硅藻土悬浊液的絮体分形特征

采用扫描电镜考察了聚二甲基二烯丙基氯化铵-聚合硫酸铁复合絮凝剂(PDMDAAC-PFS)处理硅藻土悬浊液的絮体形貌,并与单独使用PDMDAAC和PFS产生的絮体进行比较.运用密度-密度相关函数计算了絮体的分维,探讨了絮体的结构、分维与沉降速度的关系.结果表明,使用PDMDAAC-PFS产生的硅藻土絮体分维为1.89,比单独使用PFS和PDMDAAC产生的絮体分维大(分维分别为1.67和1.55),其沉降速度比使用PFS产生的絮体快;絮体结构为内部有较多内孔的网状结构,内孔的可渗透性可降低沉降阻力,提高沉降速度.图5,参9.     

聚合硅酸硫酸铝的合成、改性及结构表征

以硫酸铝,水玻璃和铝酸钠为原料制备了聚合硅酸硫酸铝（PASS）,以聚二甲基二烯丙基氯化铵对聚合硅酸硫酸铝进行了改性。并通过红外光谱和X-射线衍射技术对聚合硅酸硫酸铝及其复合絮凝剂的结构特征进行了研究。     

无机高分子复合混凝剂聚合硫酸铝铁的制备与应用

以工业副产物FeSO4.7H2O为原料,采用浓HNO3作为强氧化剂,Al2(SO4)3为添加剂制备混凝性能强的铁基混凝剂,并应用于有机腐殖酸的去除。研究内容包括:反应温度、合成时间、Al/Fe摩尔比和OH/Fe摩尔比,通过红外光谱和扫描电镜对其结构进行表征。研究结果表明:当反应温度为60～80℃,合成时间为30～50min,Al/Fe摩尔比为1∶9,OH/Fe摩尔比为0.3时,混凝剂的混凝性能强。红外分析表明了产物的结构,电镜扫描表明产物表面积较大,且凝聚形态强。将试验制备的聚合硫酸铝铁用于处理腐殖酸溶液时,当快搅速度为350rpm,快搅时间为120s,慢搅速度为40rpm,慢搅时间为12 min,投加量为3.36 mg/L,pH为7时,腐殖酸去除率达到94.6%。     

Nafion/PDDAC固相微萃取富集测定大米中2-乙酰基吡咯啉

以普通点样毛细管作为固体萃取头研究仪器,运用Nafion和聚二甲基二烯丙基氯化铵(PDDAC)修饰点样毛细管,以气相色谱仪研究该修饰头对大米中2-乙酰基吡咯啉的吸附作用。研究优化了影响2-乙酰基吡咯啉萃取的解吸温度和时间等实验条件,目标分子的线性范围为0.50-8.00 ng·m L-1,方法的检测限为0.10 ng·m L-1,将实验结果应用于2批大米样品的实际测定。     

强化混凝处理长江原水工况参数优化研究

以杨树浦水厂的现用水源——取自青草沙水库的长江原水作为研究对象,考察了强化混凝试验的各项工况参数如混凝剂投加量、溶液pH、助凝剂投加量等对水质净化效果的影响,测定的水质参数包括浊度、UV_(254)、UV_(272)、总有机碳(TOC)和总氮(TN)。混凝试验表明,最优实验条件如下:溶液pH为8,聚合氯化铝为最佳混凝剂且其投加量为4.5 mg/L,助凝剂投加量为0.1 mg/L时强化混凝效果最好。尽管对TOC(36.29%)以及TN(5.5%)去除效果较为有限,但可实现对浊度(90.19%)、UV_(254)(58.97%)、UV_(272)(64.76%)的有效去除效果,从而达到对原水常规净化处理并达标的目的。本研究成果可为杨树浦水厂既有水厂升级改造与工艺的优化运行提供有效的理论和技术支持。     

铝盐和铁盐在长江水源浊度去除中的混凝效果比较

以长江下游水为源水,通过一系列烧杯搅拌试验,研究聚合助凝剂对混凝效果的影响及其相对于金属盐混凝剂的投加时间,以期取得具有最大浊度去除率和最水残留铝离子浓度的最佳混凝剂投加量。     

低温地表水高效除浊工艺

采用无机高分子混凝剂聚合氯化铝铁（PAFC）,并结合管式微涡混合器、网格反应池、小间距斜板沉淀池、快滤池组合而成的一体化净水装置,对北方地区低温地表水的除浊进行试验研究.试验结果表明,当混合时间为3s,PAFC投药量为60mg/L,反应时间10min,沉淀池上升流速高达3.5mm/s时,低温低浊及高浊地表水经本工艺净化后,水浊度依然小于2NTU,并可降低工艺投资及运行费用,具有明显的经济效益.     

复配混凝剂在洗浴废水回用技术中的应用

通过研究各种混凝剂的混凝效果 ,选择了聚合氯化铝铁和聚丙烯酰胺连用处理大连地区洗浴废水 .浊度的去除率为 99.2 %、洗涤剂含量降至 0 .3mg/L以下 ,可达到废水回用的指标要求 .通过测定各种混凝剂对洗浴废水的浊度和洗涤剂含量去处率 ,得出了混凝剂的最佳投加量 .在此基础之上 ,对各种混凝剂的混凝效果进行了评定     

混凝与超滤联用技术处理长江原水的研究

采用混凝和超滤膜联用技术进行处理长江地表原水的中试试验 .结果表明 ,这一工艺浊度去除率达 99.9% .溶解性有机物质量浓度 ρ(DOC)、锰法化学需氧量 (CODMn)和 2 5 4nm处的紫外吸光度A(UV2 54) 均有不同程度的去除 .与同期采用常规工艺相比 ,本工艺水质优且节约 2 / 3混凝剂 .处理系统连续运行 6月 ,膜压差仅从 0 .0 2MPa增加至 0 .0 34MPa,增长缓慢 .     

基于灰色关联分析法建模分析长江水质

针对长江流域日益严重的水污染现状,根据流域各站点的检测值,利用灰色关联分析法建立模型,并对长江水质进行了定量综合评价.通过计算抽样水质与《地表水环境质量标准》(GB3838-2002)中各限值的关联度,得出各时间点(某断面不同时段)的水质综合评价指标,从而判断水质类别,同时还得出了各断面水质的演变趋势.     

斜板预沉处理黄河高浊度水的试验研究

根据黄河流域径流量和输沙量减少、泥沙粒径变细的特点,通过试验得出斜板沉淀池自然沉淀处理黄河高浊度水泥沙时,上升流速v与含沙量c及中值粒径d50之间存在下列关系:v=1.162-0.01404c 2.835d50,其双相关系数r=0.90,经实测验证误差在-8.74%~8.51%之间.上式在6相似文献   

长江安庆段年度水质评价

安庆市建材、石化、印染废水及生活污水大多排入长江,通过对长江安庆段2004年1月-2005年12月的水质监测,运用综合指标水质评价方法分析可知:石化总排断面TN污染负荷最大;前江口断面TN负荷下降到上游车渡口水平,表明安庆市TN污染符合长江环境容量;所有监测断面水质综合类别符合GB3838-2002标准Ⅱ类水质要求。