永磁直流力矩电动机极对数多少与转速关系分析

1 永磁直流力矩电动机极对数与转速关系 在电枢电压一定的情况下,永磁直流电动机的空载转速n0与反电势系数Ke成反比.也就是说,在额定电枢电压下,反电势系数Ke越高,永磁直流力矩电动机的转速越低;反电势系数Ke越低,转速越高.     

微特电机测试中的有关问题

1 极对数与直流电动机的转速无关,那么,极对数的多少有何意义? 直流电动机的转速由反电势系数高低决定,反电势系数高,在同一电源电压下,转速则低;反之,反电势系数低,同一电源电压下,转速则高.     

直流电动机测试中的一些问题

直流电动机在磁场一定的情况下,反电势系数Ｋｅ是不变的。即无论电枢电压高低,也不论空载或负载,电动机在一定磁场下单位转速产生的反电势值是恒定的。有了这个前提,测试直流电动机电枢动态电阻就变得极为方便。我们知道,直流电动机电枢电压平衡方程式为：Ｕ＝Ｅ＋Ｉ...     

直流电动机输出功率的简易公式

1　引　言测试直流电动机的输出功率 ,必须依赖力矩仪或测功器。作者受反电势系数启示 ,提出一个用空载数据求取直流电动机输出功率的简易公式 ,它只需一组空载数据 V0 、I0 、n0 和电枢电阻 Ra,便可利用公式 ,计算出任何负载电流下的输出功率 ,简单、方便、准确。2　计算公式P2 =Ken H( IH- I0 ) ( 1 )式中　 P2 ——输出功率 ,WKe——反电势系数 ,V/r· min-1,定义为单位转速下的反电势值IH——负载电流 ,An H——负载转速 ,r/minI0 ——空载电流 ,An0 ——空载转速 ,r/min公式的物理解释是 :Ken H 为负载电流 IH 条件下电机产…     

永磁无刷直流电动机结构对转矩脉动的影响

转矩脉动是影响永磁无刷直流电动机输出力矩稳定性和精度的主要因素之一。针对永磁无刷直流电动机结构,推导了其气隙磁密与反电势和转矩脉动的关系,分析了反电势波形对转矩脉动的影响,采用Ansys对电机永磁体的不同充磁方式和不同极弧系数条件下的气隙磁密和转矩脉动进行了仿真,得到了电机反电势波形并计算得到转矩脉动系数,对于无刷直流电动机的电磁设计具有较好的指导意义。     

直槽与斜槽式永磁无刷电动机的有限元分析

说明了斜槽式永磁电机的分段计算法。利用有限元分段计算法,对电枢斜槽结构的电机车用轮毂式永磁无刷直流电动机的空载和负载磁场进行了计算,并由此算出电动机的反电动势随转子位置角的变化波形和反电势系数曲线;对直槽和斜槽式结构的气隙磁密分布、反电势波形和反电势系数作了比较和分析。接着,用磁链法和能量法分别计算了电动机的自感和互感系数,计算结果与实测值对比,说明计算具有较高的精度。     

直流力矩电动机转矩波动测试方法的比较与分析

0引言国标GB10401-89《永磁式直流力矩电动机通用技术条件》,国军标GJB971A-99《永磁式直流力矩电动机通用规范》规定,永磁直流力矩电机转矩波动系数的测试可以用两种方法进行:(1)堵转法。电机正、反方向通以连续堵转电流,圆周四个不同电枢位置测量连续堵转转矩,正、反共八个,在八个数据中找出最大最小转矩点,然后按下式计算转矩波动系数:Kmb=TTmmaaxx- TTmmiinn×100%(1)(2)反电势法。电机安装在稳速转台上,恒速驱动作发电机发电,然后用记录仪记录下电机的反电势波形,从波形中找出电机反电势的最大最小点,其转矩波动系数Kmb按下式计算…     

直流电机转速的特殊测试方法

1引言转速测试，无论对直流电机还是交流电机，目前都有很先进的测试手段。但是，在一些特殊场合，诸如高温、有毒、密闭状态以及远距离等情况下，无法采用转速表测速时，则需要研究一些特殊的转速测试方法。本文介绍的则是直流电机转速特殊测试方法的研究。2用反电势系数测速反电势系数，是直流电动机运行时，每分钟一转能产生的反电势值，一般用文字Ke表示，单位为V／（r·min－1）。对于直流力矩电机，反电势系数是一项重要指标。对于普通直流电动机，虽不作该项目测试，但是，只要知道一台直流电机的反电势系数值，不用转速表，便可方…     

永磁直流力矩电机的阻尼和阻尼系数计算

1 关于永磁直流力矩电机的阻尼 阻尼是运动系统与速度有关的反作用力矩.运动加速度越大,反作用力矩也越大,阻尼则越大,因此这个与速度有关的反作用力矩,又可称阻尼力矩.阻尼是保证运动系统稳定工作的重要条件,如果系统发生振荡,阻尼力矩可将振荡很快抑止下来.直流电动机在运行时,既是一台电动机,也是一台发电机.是电动机,它产生的驱动力矩使电机获得加速度;是发电机,它产生的阻滞力矩使电动机减速,加速度越大,反电势产生的阻滞力矩也越大.当电动机没有加速度时,二者则平衡相等,使电机稳定运行在某一转速下.这个阻滞力矩,具有阻尼性质,且是反电势产生的,所以说它是反电势产生的阻尼力矩.     

永磁直流力矩电动机问答

1 影响永磁直流力矩电动机空载转速和堵转转矩的参数 电枢槽数K、元件匝数N1、电机外径D、电枢铁心长度L、气隙磁密Bδ等参数对永磁直流力矩电机的空载转速、堵转转矩影响较大,这些参数是如何影响永磁直流力矩电动机的空载转速和堵转转矩?     

基于分段PI调节器的模型参考自适应永磁同步电动机全转速范围无传感器控制

针对永磁同步电动机单一无位置传感器控制方法难以满足全转速范围运行要求、且起动阶段特殊等缺点,该文提出一种基于分段PI调节器的模型参考自适应控制(model reference adaptive system,MRAS)方法。利用该方法,电机可以在全转速范围条件下得到较好的控制效果。此外,文中利用PWM驱动信号占空比与直流母线电压重构定子三相反电势,可以使电机在任意角度闭环起动并能稳定运行在低转速下。最后,以带有风机负载的1.5k W内置式永磁同步电动机为研究对象进行Matlab仿真和实验,实现了基于此方法的全转速范围控制,证明了该方法的有效性。     

实心转子永磁同步电动机气隙长度与性能研究

采用有限元法计算了实心转子永磁同步电动机在不同的气隙长度条件下的气隙磁密、空载反电动势、功率因数、效率和起动转矩,在计算过程中考虑了定转子相对运动及定子斜槽等因素;22 kW实心转子永磁同步电动机的计算和实验结果表明,电机气隙长度对气隙磁密、空载反电势、功率因数、效率和起动转矩均有较大的影响.     

梯形波与正弦波反电势无刷直流电动机特性分析

针对反电势为理想梯形波与理想正弦波的永磁无刷直流电动机,分析了电机在方波驱动120°导通模式下的机械特性、电流波形、换相转矩脉动.推导了反电势为正弦波的无刷直流电动机在方波驱动120°导通模式下的机械特性表达式.通过对这两种电机电流波形的对比分析以及对两者换相电流的数学推导,给出了这两种不同反电势波形的无刷直流电动机在高速和低速时两者电流波形、换相转矩脉动差异的原因.建立了两种电机的仿真模型,仿真结果进一步验证了分析的正确性.实际工程中,无刷直流电动机的反电势波形很难达到理想的梯形波,介于理想梯形波与理想正弦波之间,该研究对无刷直流电动机的设计与控制具有一定的参考意义.     

三相永磁同步电动机偏心转子结构瞬态分析

分析和研究了三相永磁同步电动机偏心转子结构的优点。运用Ansoft语言建立了仿真模型。以一台三相永磁同步电动机为例,仿真了偏心转子与整圆转子结构时的电机瞬态过程,并给出了空载反电势、齿槽转矩的瞬态曲线。通过仿真与理论相结合进行分析,得出三相永磁同步电动机采用偏心转子结构后,电机空载反电势及齿槽转矩变化的趋势。     

高速永磁无刷直流电动机稳态特性的仿真分析

推导了一般条件下考虑换向的高速永磁无刷直流电动机相电流解析表达式,以及基于实际波形的反电势人工神经网络表达式,并在此基础上建立了高速永磁无刷直流电动机稳态模型,实现了对高速无刷电动机稳态换向特性的精确仿真分析,从而进一步拓宽了无刷电动机数值仿真的应用范围。     

永磁直流力矩电动机机械时间常数研究

0 引言 在一般概念中永磁直流力矩电动机是一种以输出大转矩、低转速的直流伺服电动机.由于转速低、输出转矩大,所以机械时间常数可以忽略,因此国军标GJB-971A-99<永磁直流力矩电动机通用规范>中,无论A组检验还是C组检验,均未对机械时间常数做出考核要求.     

基于Ansoft泵用无刷直流电动机定子冲片的优化设计

为了获得结构更紧凑、体积更小的泵用永磁无刷直流电动机,对其定子冲片进行对称切边优化设计,提出了泵用永磁无刷直流电动机定子切边结构。利用Ansoft软件对不同切边半径的电动机进行有限元分析,分析结果表明,优化后的电动机定子体积减少、材料利用率提高、永磁体利用率略提高。最佳的切边方案不仅能削弱齿槽转矩,而且优化后的电动机空载反电势波形更理想。研究结果为泵用永磁无刷直流电动机定子冲片的优化设计提供了参考。     

单相自起动永磁同步电动机仿真与分析

采用磁路计算与有限元分析相结合的方法,设计了一台220 V、55 W、额定转速3 000 r/min的单相自起动永磁同步电动机。借助电磁场有限元分析软件,对电机空载磁场、反电势、电机负载性能及电机起动过程进行了仿真分析。设计达到预期效果,对单相自起动永磁同步电动机的设计与仿真具有一定的参考价值。     

分数槽绕组稀土永磁无刷直流电动机反电势的计算

给出了采用分数槽绕组的稀土永磁无刷直流电动机的反电势计算公式，说明磁场绕组系数的计算方法，给出了计算实例，计算结果与样机的实测数据相吻合。     

正弦波驱动无刷直流电动机的电势系数

电势系数是交流伺服电动机的重要参数．在电源电压确定的情况下。它的值直接影响电动机的空载转速和开环机械特性．从中得出电势系数的值主要取决于交流伺服电动机额定转速的结论。给出了近代超小交流伺服电动机设计的主要途径是取较小值的电势系数．同时减小定子绕组铜损耗。