汽车用铝合金5182-O态的工艺研究

通过试验研究出铝合金5182-O态生产工艺为:均匀化退火温度470℃,再结晶终了温度280℃.在试验条件下,产品力学性能和成形性能达到国标要求.     

基于M-K理论的5182铝合金汽车板成形极限预测

5182铝合金因比强度高、成形性能优良,作为轻质材料在汽车覆盖件上得到了广泛应用。成形极限是衡量板材成形性能的重要指标,是冲压模具设计的重要依据。基于M-K理论,采用Voce硬化模型和Barlat89屈服准则,预测5182铝合金板材的成形极限,并与实验数据进行对比。结果表明:在初始厚度不均匀度为0.998时,预测曲线与实验数据吻合程度较好,验证了M-K理论预测成形极限的可靠性。     

中间退火工艺对5182铝合金带材性能的影响

针对罐盖拉环5182铝合金烤漆后需有足够高的强度来满足实际需要,探讨了中间退火工艺对该合金性能的影响.通过拉伸试验、维氏硬度、显微组织、扫描电镜和耐烘烤、涂层等方法测试分析.结果表明:5182合金250℃×3h半退火的带材,比完全退火工艺350℃×3h的带材,涂层前后的抗拉强度和屈服强度提高了10～15MPa,伸长率也有小幅度的升高.并将该工艺应用于国内某品牌罐盖拉环料的生产,取得良好效果.     

退火及冷却方式对5182铝合金屈服平台的影响

利用力学性能测试及显微组织观察研究了退火及冷却方式对5182铝合金板材屈服平台的影响。结果表明:在相同温度退火时,水冷合金板材的屈服强度比空冷合金板材的低;提高退火温度后,无论是水冷还是空冷都可以在一定程度上缩短合金的屈服平台,相比于退火温度影响,冷却方式对屈服平台的影响更大,水冷可以明显缩短甚至消除屈服平台;板材在420℃退火保温1～3 min时晶粒尺寸约16μm,当退火温度升高到480℃时,其晶粒尺寸在3 min内由21. 6μm长到了28. 0μm,其中有部分晶粒发生了异常长大;随着晶粒尺寸的增大,合金的屈服平台也略有减小;通过高温退火和水冷的方式可以消除合金的屈服平台。     

冷轧变形量和退火制度对超快速加热下5083铝合金晶粒尺寸的影响

利用Gleeble-3500 热模拟系统和电子背散射衍射(EBSD)技术对5083 铝合金的超快速退火组织演变规律进行研究,探讨了快速加热速度、退火温度及冷轧变形量对5083 铝合金晶粒尺寸的影响.结果表明,5083 铝合金经80％的冷轧变形后分别以25、250、500℃/s 的加热速度升温至450℃保温3s 后以40...     

超快速加热退火下保温时间对5083铝合金组织及力学性能的影响

利用Gleeble-3500热模拟系统和电子背散射衍射(EBSD)技术对5083铝合金超快速退火组织的演变规律进行了研究,探讨了5083铝合金经过80％冷轧变形后以500℃/s加热至450℃时,不同保温时间(1～60 s,冷却速度40℃/s)对退火组织及力学性能的影响.结果表明,随退火保温时间从1 s延长到60 s,5...     

5182铝合金板温冲压变形的组织演变

采用温冲压试验,结合光学显微镜(OM)与透射电子显微镜(TEM),研究了汽车用5182铝合金板在不同冲压条件下的微观组织演变规律。结果表明:冲压速度为0.1 mm/s时,随着变形温度的升高,合金组织由动态回复向动态再结晶演变;变形温度为523 K时,随着冲压速度的减小,合金组织由动态回复向动态再结晶演变;变形温度的升高、冲压速度的降低有利于动态再结晶的发生。     

退火对汽车用5182铝合金板材组织与性能的影响

采用单向拉伸试验、金相显微分析和扫描电镜观察,研究了退火工艺对汽车用5182铝合金板的力学性能、应变硬化指数及显微组织的影响.结果表明,5182铝合金板材随着退火温度的上升,保温时间的延长,抗拉强度略有下降,但伸长率和应变硬化指数却大幅提高,分别达到26.5%和0.34.在380 ℃退火24 h,材料已完成再结晶,且晶粒细小均匀,拉深性能较优.     

中间退火对3003铝合金板组织和晶粒度的影响

为了解决3003铝合金冷轧板进行再结晶退火时出现粗大晶粒的问题,利用光学显微镜观察在同一温度下退火,随着保温时间的延长3003铝合金板组织的变化情况,确定了3003铝合金板的最佳退火保温时间.另外,还采用两种不同的退火工艺,分别得到不同的显微组织和宏观组织,经过分析和比较,得到获得细小晶粒的退火工艺.     

2024/3003铝合金的高温退火研究

采用双流浇注连续铸造方法获得了在过渡层上具有宏观成分梯度分布的2024/3003铝合金.通过组织观察和力学性能测试研究了该合金高温退火后的组织和性能变化.结果表明,2024/3003铝合金经480℃高温退火后,内层合金的洛氏硬度比铸态时的大幅提高,但随退火时间的延长,硬度的增幅很小,这种硬度变化是由于合金元素在α基体中固溶强化引起的.外层合金的硬度随退火时间的延长则明显降低,这是由于基体组织发生了再结晶和晶粒长大,而合金的固溶强化效果有限;高温退火对2024/3003合金的宏观成分梯度分布影响很小.     

5A01-O铝合金板材退火工艺研究

试验研究了退火温度、保温时间对5A01-O合金板材组织与性能的影响,确定了合理的退火工艺制度。结果表明,按照确定的工艺制度生产的板材的力学性能指标达到GJB1742-93标准要求的。     

退火工艺和稀土元素对SPCC冷轧板再结晶过程及织构的影响

研究了退火工艺和添加微量稀土元素对SPCC冷轧低碳钢板再结晶过程及织构的影响。试验结果表明,提高加热温度加快了SPCC冷轧板再结晶过程,促进晶粒长大;稀土元素的加入阻碍了再结晶过程,抑制了晶粒长大,也明显地提高了稀土SPCC冷轧板有利于深冲性能的{111}<011>织构、{111}<112>织构和{001}<100>立方织构的密度。     

铝合金板成形中摩擦与润滑的研究进展

概述了铝合金板成形过程中的摩擦机理、摩擦模型和润滑的发展现状.全面分析了铝合金板成形的影响因素,阐述了润滑剂的作用机理,展望了其发展趋势,提出铝合金成形应走环保型"绿色"润滑之路.     

退火温度对1235铝合金冷轧板显微组织的影响

以1235铸轧板(7.0 mm)经过两道次冷轧后的1.1 mm厚的冷轧坯料为对象,借助光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)及能谱分析仪(EDS)、定量金相分析技术和电解抛光等试验手段,研究了退火温度对1.1 mm厚的1235铝箔坯料组织的影响。结果表明：在相同的退火时间(6 h)内,随退火温度(320~420 ℃)升高,析出相(AlFeSi)数量先增加而后减少且粗化;退火温度为380 ℃时,析出相数量多且均匀细小,平均尺寸约为3 μm。再结晶温度的区间为320~340 ℃;随着退火温度升高,再结晶晶粒逐渐长大;退火温度为380 ℃时,再结晶晶粒数量多且均匀细小,平均尺寸约为23 μm。因此,在380 ℃保温6 h的退火工艺最佳。     

5182铝合金罐盖料生产工艺技术

阐述了5182铝合金罐盖料的生产和应用现状。对5182铝合金罐盖料的化学成分及各合金元素的作用、Fe和Si杂质的控制,生产中熔体处理、铸造、均匀化处理、热轧、冷轧、热处理、表面处理工艺技术问题进行了评述。     

5182H32板材生产工艺研究

研究了不同冷变形程度,退火温度对５１８２铝合金板材的组织,,力学用腐蚀性能的影响,确定了５１８２合金Ｈ３２状态板材的生产工艺参数,即冷变形程度２５％,稳定化退火温度１２０℃,在工业生产条件下,其产品的技术指标达到了用户要求 。     

冷拉拔AZ31镁合金在退火过程中显微组织的稳定性(英文)

研究冷拉拔AZ31镁合金线材在退火温度为200～450℃范围内显微组织的演变。研究结果表明:退火态材料的晶粒尺寸对退火温度和冷拉拔面积的减少敏感。在所有退火条件下,冷拉拔面积减少12.2%时的AZ31镁合金丝材晶粒尺寸均匀长大,而晶粒的3个不同变化过程:晶粒细化、正常长大和异常粗化,会随着退火温度的升高和冷拉拔面积减少(23.0%～60.5%)时逐步发生。随着拉拔面积的逐渐减少,3个阶段的临界退火温度降低,同时优先提高材料外表面剧烈拉拔部位异常长大晶粒的起始温度,在材料外表面大量的剪切应变构成了晶粒长大的驱动力。     

冷轧高强度低合金钢HC420LA的连续退火工艺

根据冷轧高强度低合金钢HC420LA的产品要求对其冷轧连续退火工艺进行了研究。HC420LA钢产品成分采用Nb、Ti微合金化成分体系、生产工艺选择热连轧+冷轧连续退火的工艺路线。通过实验室再结晶温度试验测定了HC420LA钢产品的再结晶温度,在工业化试生产阶段对连续退火工艺进行了试验研究,得出冷轧低合金高强钢 HC420LA 的再结晶温度为700 ℃,工业化生产时最佳加热均热温度为760 ℃。