共查询到18条相似文献,搜索用时 62 毫秒
1.
采用扫描电镜和光学显微镜观察了不同类型23CrNi3Mo钢钎具疲劳破坏缺陷试样断裂形貌及显微组织,分析讨论了缺陷试样失效的原因。结果表明,高疲劳寿命的阿特拉斯钎尾缺陷试样在疲劳源裂纹萌生、扩展过程中,塑性变形特征明显,表明其具有良好的抵抗疲劳裂纹扩展能力,而国内潜孔钻头试样脆性断裂特征明显。两种缺陷试样表面均为高硬度渗碳马氏体层,但阿特拉斯钎尾缺陷试样渗碳层与基体组织的下贝氏体过渡区域较宽,基体以贝氏体组织为主,硬度梯度过渡平缓,具有良好的强度与韧性匹配;而国内潜孔钻头试样的过渡区域较窄,基体是马氏体组织。可见合理的硬度梯度分布对钎具钢强韧性匹配和疲劳寿命影响很大。 相似文献
2.
3.
随着我国水平连铸工业的快速发展,结晶器铜套关键部件的质量尤其关键,一旦发生断裂失效会产生无法挽回的经济损失。对结晶器铜套出现断裂的问题进行分析,采用扫描电镜、能谱分析对结晶器铜套腐蚀裂纹进行观察、痕量分析,并对比未发生断裂失效样品的化学成分和物理性能。结果表明:铜套失效是由在实际工况中受热应力和循环水中的腐蚀介质引起的应力腐蚀导致,化学成分和物理性能无明显差异;通过分析给出检查循环冷却水的水质、降低水中铁含量、监控pH值、改进铸造工艺、控制化学成分等可行性建议,降低断裂失效风险。 相似文献
4.
6.
7.
采用宏观和微观分析法对350 MW燃气轮机组煤气加热器盲板螺栓断裂进行了系统的表征分析.结果表明,螺栓的断裂是由于材质和加工质量不合格、螺栓紧固力不当以及环境介质的交互作用所产生的电偶腐蚀、缝隙腐蚀和随后的应力腐蚀开裂而引起的,并提出了防止螺栓断裂重复发生的相应对策. 相似文献
8.
10.
11.
采用Gleeble-3500试验机和盐浴淬火炉研究了23CrNi3Mo渗碳钢在不同冷却方式下的组织结构,确定不同冷速下贝氏体体积分数与碳含量的关系。结果表明:23CrNi3Mo渗碳钢连续冷却后:渗碳层的显微组织均为马氏体(M);当冷速为0.05~0.1 ℃/s时,心部为下贝氏体(BL),过渡区为M+BL的混合组织;当冷速为0.1~1 ℃/s时,过渡区为M,心部为M+BL的混合组织;当冷速≥3 ℃/s时,由表面到心部为全马氏体组织。23CrNi3Mo渗碳钢在采用两段冷却后:可获得强韧性匹配最佳的显微组织结构,即表面渗碳层为M、心部为BL和过渡区为M+BL。23CrNi3Mo钢渗碳后,冷却方式和碳含量梯度对渗碳层深度和贝氏体体积分数有影响。 相似文献
12.
13.
14.
15.
用金相法扫描电镜、X射线衍射等手段对发生爆炸的高压消防气体钢瓶进行了宏观、微观形貌、材质、腐蚀产物及其原因进行了分析.结果表明:在瓶壁内侧尤其是靠近下部的位置发现有较多腐蚀凹坑;裂纹始于内壁,向外壁发展,且断口靠近内壁表面首先开裂的区域覆盖较多腐蚀产物;腐蚀产物主要是FeCO3;内壁有较多有利于腐蚀发生的条带组织,并且在内壁上发现许多始于腐蚀凹坑的穿晶裂纹,具有应力腐蚀开裂特征;其爆炸原因主要是,由于瓶壁靠近底部的位置发生了较严重的二氧化碳水溶液下的应力腐蚀所致. 相似文献
16.
工程金属材料/零件的表面完整性及其断裂抗力 总被引:1,自引:2,他引:1
工程金属材料的力学性能取决于其显微组织结构。至于对那些由表面起裂引发宏观脆性断裂(诸如疲劳断裂、应力腐蚀与氢脆断裂等)的断裂抗力性能,则首先取决于零件的表面完整性。文中提出了狭义的表面完整性定义,介绍了与这类宏观脆性断裂抗力性能有直接关系的表面完整性参量,诸如表面显微组织结构参量、表面(层)力学性能参量、表面(层)残余应力参量以及表面应力集中参量等。表面强化工艺技术就是通过改变零件表面完整性使这类宏观脆性断裂抗力的性能获得提高。 相似文献
17.
18.
60Si2Mn弹簧钢在正常服役过程中出现断裂,断裂后部分原件损失,根据材料力学原理,并结合断口特征,确定断裂起源位置;采用光学显微镜、扫描电镜、体视显微镜、直读光谱仪等对残留端口的显微组织、宏微观断口形貌和化学成分等进行观察和检测分析,以确定断口起源和断口特征。结果表明:由于生产过程操作不当,弹簧表面存在微裂纹,同时由于喷丸处理的工艺不恰当,造成弹簧表面形成较深的应力线,应力线发展成为沿应力线的开裂和脱落。这些微裂纹、开裂以及脱落,作为弹簧的疲劳断裂源,造成了弹簧的断裂。 相似文献