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用H-800型透射电子显微镜观察45号钢ψ值不合格的拉伸试样,并对断口中亮斑、亮点区域分别进行了宏观和微观观察。试验结果表明:断口的亮斑、亮点区域是准的脆性断裂,是钢中氢含量过高所致,断口的纤维区是正常的韧性断裂,韧窝内有颗粒硫化物。 相似文献
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采用K-TIG焊实现15-5PH钢中厚板的焊接,并借助示踪法研究K-TIG焊熔池的流动行为. 结果表明,K-TIG穿孔型焊接时,焊缝上部为马兰戈尼对流圈,下部为表面张力与洛伦兹力导致的对流圈,两个对流圈中间为过渡区. 示踪法表明,熔池上部和下部W元素呈弧形分布于对流圈外围,而在过渡区中W元素未出现明显形状. 熔池下方对流圈EDS分析结果表明,熔池下方的熔融金属以内旋方式流动. 熔池流动计算及试验结果均表明,熔池上部和下部流动剧烈,但是中间层流动加速度很小,且随着焊接热输入的增大,中间层流动加速度有降低的趋势,中间层晶粒有长大趋势. 相似文献
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对TC1钛合金棒材室温下和高温下的拉伸性能、显微组织和断口进行了分析.结果表明:随着实验温度的升高,TC1钛合金的强度显著下降,伸长率基本保持不变,断面收缩率明显增加.室温下的断口形貌均为延性断裂和细小的等轴韧窝,随着实验温度的升高,韧窝尺寸增大,深度增加. 相似文献
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随时效温度的增加马氏体组织逐渐细化,马氏体板条间析出NbC颗粒;当时效温度达到550 ℃时有球状富Cu相析出。580 ℃开始有较弱的奥氏体衍射峰出现,即在时效中发生了马氏体向奥氏体的逆转变,620 ℃时,富Cu相由共格相转变为非共格相并聚集长大呈短棒状;随着时效温度的升高,腐蚀失重率逐渐增大,自腐蚀电位依次降低,电化学阻抗值不断减小,耐蚀性降低。 相似文献
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冶炼工艺对15—5PH钢质量影响 总被引:1,自引:0,他引:1
本文主要阐述了真空感应、电渣重熔、真空自耗重熔和AOD工艺冶炼的一些特点,以及采用不同工艺冶炼对15-5PH钢质量的影响,同时,对进口料也进行了解剖分析.采用现行三种工艺冶炼15-5PH钢,质量完全可以达到美国进口料的实物水平.通过对比分析认为,采用电炉 AOD 真空自耗工艺冶炼,在保持优良质量的前提下,可以大幅度降低成本,提高市场竞争力. 相似文献
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15—5PH钢是理想的模具钢,表面强化将大大提升与其它模具材料相比的优越性。实验了15—5PH钢种的某零件多弧离子镀、化学气相沉积、多元渗氮、热喷涂处理表面的抗环境腐蚀性能和服役性能。多元渗氮较适合某零件的表面强化处理,520℃×60h多元渗氮,渗氮层厚≥100μm,硬度63~69HRC。极大地提高了耐磨性。 相似文献
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开展15?5PH焊接件在3种应力比分别为0.5、0.1、?1.0时条件下的高周疲劳试验,通过数据处理获得15-5PH焊接件在不同应力比下S-N曲线及疲劳强度。结果表明:15-5PH焊接件疲劳寿命随应力水平的增加而线性降低,该焊接件在应力比为0.5时疲劳强度最大,应力比0.1时次之,应力比为?1.0时疲劳强度最小。对断口进行分析表明,试样裂纹属疲劳裂纹,疲劳裂纹均起源于焊缝背面余高与母材的转角处,呈线源,线源上存在台阶;断口呈现解理特征和疲劳条带特征;焊缝余高表面可见鱼鳞纹,鱼鳞纹凝固形成深浅不一的表面形貌,裂纹由沟痕处起源,转角的大小和焊缝余高影响焊接件的疲劳寿命。 相似文献
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15-5PH不锈钢多元渗氮层的钝化处理 总被引:1,自引:0,他引:1
15-5PH马氏体不锈钢,经过多元渗氮形成α-Fe的饱和固溶体和氮化络合物,其表面硬度高达60 HRC,耐磨性能大为提高,但耐腐蚀性不强.钝化处理就是通过化学过程在材料表面形成一层氧化膜,提高其耐环境腐蚀的能力.多元渗氮后15-5PH材料表面成分中的活性铬被氮化铬取代,给钝化处理带来困难.本文就15-5PH材料多元渗氮后钝化处理的工艺方法进行验证. 相似文献
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铸造A356铝合金的拉伸性能及其断口分析 总被引:7,自引:0,他引:7
研究了铸造A356-T6铝合金板不同位置处的拉伸性能。采用扫描电子显微镜和光学显微镜对拉伸断口及断口纵剖面的组织形貌进行了观察分析。试验结果表明,铸造A356-T6铝合金的拉伸屈服强度随离浇道口平面距离的增加而减小,断裂强度则是先减小然后再增大,而延伸率随高度变化不明显。铸造A356-T6铝合金的平均屈服强度、断裂强度、延伸率和断面收缩率分别为216.64MPa,224MPa,1.086%和0.194%。断口分析表明拉伸断口的表面分布着杂质、孔洞、铸造缩孔和氧化膜等缺陷,断口表面也存在开裂的由碳、氧、铁、镁、铝和硅元素形成的复合粒子。铸造A356-T6铝合金在拉伸过程中,裂纹萌生于共晶硅粒子与基体结合处,并沿枝晶胞之间的共晶区域进行扩展,当前进的裂纹遇到取向不一致的共晶硅粒子时,裂纹将截断共晶硅粒子。铸造A356-T6铝合金拉伸断裂方式为沿胞(即穿晶)断裂的准解理断。 相似文献
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固溶处理对15-5PH不锈钢马氏体相变的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
采用DIL805A膨胀仪测定15-5PH不锈钢马氏体相变点,通过LEICA DMIRM金相显微镜观察固溶后的组织及其原奥氏体晶粒形貌,用D8 ADVANCE XRD分析固溶处理后的物相组成及基体的晶格常数。研究表明,固溶温度的提高会造成马氏体相变点下降、原奥氏体晶粒的长大;固溶时间的延长造成Ms点先下降后上升,及原奥氏体晶粒的长大。固溶60 min时晶格常数最大,Ms点最低;固溶90 min时晶格常数降低,Ms点上升,并有NbC、Nb2C及CrNiFe等相析出。 相似文献
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针对"直接热挤压"和"热挤压+脉冲锻打"TA15钛合金薄壁型材的室温力学性能及差异开展实验研究。通过对型材不同位置切取的试样进行拉伸试验,获得了型材抗拉强度和屈服强度分布规律,并对性能数据分布的均匀性和一致性进行深入分析。结果表明,"直接热挤压"态型材的抗拉强度和屈服强度数值分布较分散,强度离散系数大于3.5%;而"热挤压+脉冲锻打"态型材的抗拉强度和屈服强度数值分布相对集中,不同批次型材之间的力学性能一致性较好,强度离散系数均小于3%。进一步分析表明,2种状态型材之间的性能差异与型材表面状态、表面细晶层和截面尺寸有关。脉冲锻打能够改善型材表面细晶层分布的均匀性和截面尺寸精度,从而改善型材力学性能分布的均匀性和一致性。 相似文献
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利用XRD、SEM、TEM、EDS、金相显微镜、拉伸试验等方法研究了15-5PH不锈钢经400℃长期时效后组织及力学性能。随着时效时间延长,板条状马氏体逐渐变得细小,发生Spinodal分解,分解为富Cr相及富Fe相;大量ε-Cu相呈弥散析出;逆变奥氏体的量逐渐增多;粗大的析出相沿板条马氏体晶界分布;未溶解的NbC颗粒逐渐长大。随着时效时间的延长,抗拉强度先升高后下降,在1000 h时达到最大值1554 MPa;伸长率先下降后上升,在1000 h时下降到最小值4.8%;断面收缩率逐渐减小,试样断裂方式由韧性断裂向脆性断裂转变。 相似文献
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