0Cr18Ni10Ti钢锻造工艺研究

通过对OCr18Ni10Ti钢的锻造变形、加热温度等工艺参数的研究,初步掌握了这种材质的强化手段,即通过稳定化处理+中低温锻造变形+静态再结晶细化晶粒,试验证明,采用这种工艺提高材料的抗拉强度是可行的。     

0Cr18Ni10Ti不锈钢焊接接头的显微硬度研究

利用带有正四棱锥形金刚石压头的Vickers显微硬度计对0Cr18Ni10Ti不锈钢焊接接头的焊缝、母材,熔合区及热影响区的压痕尺寸效应进行了研究,实验载荷为0.098-4.9 N,载荷保持时间均为10 S.结果表明,接头各区域的显微硬度在较小的载荷下随实验载荷的增加而减小,当载荷超过1.96 N时各区域硬度值基本保持恒定.采用PSR模型对接头各区域硬度值随载荷的变化规律进行了较为准确的描述,得到的HVPSR与1.96 N载荷下的实验结果间的误差小于3%.在2.94 N的实验载荷下沿垂直接头方向连续进行了微压痕测试,得到接头在不同位置处的显微硬度分布曲线,并对接头的金相组织进行了观察和分析.     

0Cr18Ni10Ti钢电渣工艺探讨

介绍了 0Cr1 8Ni1 0Ti钢的电渣重熔生产过程。通过采用在自耗电极的表面涂石灰浆、采用五元渣系和氩气保护以及在重熔过程中加入Al粉等措施有效地防止了 [Ti]在电渣重熔过程中的烧损。     

0Cr18Ni10Ti与16Mn锻厚板的焊接

换热器筒体０Ｃｒ１８Ｎｉ１０Ｔｉ与法兰锻１６Ｍｎ厚板的焊接，通过工艺试验及工艺评定，采用Ａ３０２焊要堆焊隔离层，Ｈ０Ｃｒ２０Ｎｉ１０Ｔｉ焊丝＋ＨＪ２６０焊剂埋弧焊填充层，背面清根后手弧焊的焊接工艺，焊后经１００％Ｘ射线检验，焊缝一次合格率为９５％。     

0Cr18Ni10Ti厚壁钢管的一种焊接新工艺

某石化公司炼油厂改、扩建工程使用的 0Cr18Ni10Ti厚壁钢管 ,规格为2 73mm× 18mm。该管线焊接质量的好坏将直接影响到工程的总体质量和生产的安全运行 ,而打底焊技术是保证其焊接质量的关键。以前传统工艺 ,重要焊件都是GTAW焊打底 ,背面充氩保护 ,不用焊丝或采用实心焊丝。这里介绍的工艺是采用药皮焊丝GTAW打底 ,进行了水平固定管的手工全位置焊接 ,背面无需充氩保护 ,减少了辅助工作时间 ,焊缝质量优良。1　焊接工艺1.1　焊接方法0Cr18Ni10Ti是奥氏体不锈钢 ,根据奥氏体不锈钢的焊接特点 ,考虑到管壁较厚 ,散热相对较快 ,选用G…     

14Cr1MoR+0Cr18Ni10Ti复合钢板的焊接

介绍了14Cr1MoR+ 0Cr18Ni10Ti复合板的焊接性,通过应用合理的焊接工艺,使材料的焊接质量满足设计与规范要求,对今后焊接同类材料积累的宝贵的经验.     

06Cr18Ni11Ti不锈钢厚壁管焊接新工艺

通过校企结合的实践和经验,以奥氏体不锈钢焊接的有关理论为依据,就06Cr18Ni11Ti不锈钢的焊接问题,通过改变焊接方法,改善保护气体成分,选用合理的焊接工艺参数及操作方法,阐述了新方法、新工艺和新操作技能,不仅能很好地保证焊接质量,而且焊接效率得到很大的提高。     

0Cr18Ni10模具钢热处理工艺研究

研究了不同热处理后0Cr18Ni10模具钢的显微结构和高温抗氧化性能。结果表明,采用分级退火、预热后再淬火的热处理工艺,可以促使0Cr18Ni10模具钢组织中获得细小且弥散分布的碳化物,有利于提高抗高温氧化性能。     

低温用0Cr18Ni10Ti奥氏体不锈钢管焊接材料的选择

0　前　　言中原油田第三气体处理厂改扩建工程是中原油田重点工程。工程中针对工作温度为 (- 4 0～ - 12 0 )℃的工艺管道选用了 0Ｃｒ18Ｎｉ10Ｔｉ(ＡＳＴＭ 32 1ＴＰ)奥氏体不锈钢。为保证装置的安全、平稳、长期运行 ,对该不锈钢的焊接行为进行了分析研究 ,并进行了工艺评定对比试验 ,确定了性能最优的焊接材料。1　 0Ｃｒ18Ｎｉ10Ｔｉ奥氏体不锈钢焊接行为0Ｃｒ18Ｎｉ10Ｔｉ不锈钢属于奥氏体 ,其显微组织为Ａ(奥氏体 ) + 3%～ 5 %δ -Ｆ(δ -铁素体 ) ,其焊接性良好 ,无淬硬性。但在实际焊接中应注意如下问题。1.1　抗晶间腐蚀性能差奥…     

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依据GB4334-2008中的不锈钢10％草酸侵蚀试验方法,研究了固溶制度对奥氏体不锈钢0Crl8Ni10Ti晶间腐蚀的影响。研究表明：0Crl8Ni10Ti的抗腐蚀性能随固溶温度的升高而降低,晶间腐蚀随保温时间的延长有加重的趋势。固溶温度在1010～1050℃时,0Crl8Ni10Ti晶粒细小,晶界上无明显的碳化物析出,晶界无腐蚀沟,耐晶间腐蚀性能好,同时可以获得良好的力学性能。     

航空零件0Cr18Ni10Ti奥氏体不锈钢渗碳层的耐磨性研究

研究航空零件0Cr18Ni10Ti奥氏体不锈钢表面渗碳层的耐磨性。结果表明,经过低温渗碳处理后,在转速为150 r/min的磨损条件下试样表面渗碳层的摩擦系数较大。转速为400 r/min时,奥氏体不锈钢本体与低温渗碳层的摩擦系数相近。两种情况下,低温气体渗碳层磨损率都低于奥氏体不锈钢本体,在低速情况下相差幅度较大。0Cr18Ni10Ti与渗碳层的磨损机制分别为粘着磨损和磨粒磨损。可见在450℃保温72 h处理后,可提高奥氏体不锈钢的耐磨性。     

中间热处理对0Cr18Ni10Ti不锈钢管组织及性能的改善

研究了0Cr18Ni10Ti不锈钢管制备过程中中间管坯的热处理工艺对成品管组织和性能的改善。研究表明:中间管坯经不同温度真空热处理后,管坯表面光洁,无明显氧化层且管材组织均匀,其中经1080℃×8min热处理后管坯晶粒度为6级;经900℃×60min真空热处理后管坯晶粒度为10级。中间管坯在大气环境中经1100℃×3min热处理后,管坯表面氧化严重,管坯晶粒组织粗大不均匀,在管坯内壁出现明显细晶区域。成品钢管拉伸试验表明,采用1080℃×8min真空热处理后的中间管坯所制备的成品钢管拉伸综合性能优良。     

0Cr18Ni10Ti不锈钢锻件横向冲击性能不合格分析

针对6件横向冲击韧性不合格的冲击试样,采用断口观察、金相分析、SEM微观形貌分析及化学成分分析等手段对其进行分析。结果表明:σ相的存在是造成材料冲击韧性降低的主要原因,采用高于σ相的稳定化温度短时间加热可消除σ相。     

0Cr18Ni9罐体焊接工艺设计

针对大型啤酒发酵罐体的结构特点和使用性能要求，设计选用了一种新型的钨极氩弧焊打底、混合气体保护熔化极自动焊接工艺方法，代替传统的焊条电弧焊方法，达到了焊后不清渣，正反面余高小，生产率提高的目的，通过试验研究和应用于产品的焊接，成功地获得了优良的焊接质量及很好的经济效益。     

0Cr18Ni12Mo2Ti不锈钢板对接接头焊接工艺的研究

通过对0Cr18Ni12Mo2Ti不锈钢的焊接性能分析,选择适宜的焊接方法和焊接材料,确定合理的焊接工艺.并将此工艺应用于0Cr18Ni12Mo2Ti不锈钢压力容器的制造过程中,取得了满意的效果.     

0Cr18Ni19罐体焊接工艺设计

针对大型啤酒发酵罐体的结构特点和使用性能要求,设计选用了一种新型的钨极氩弧焊打底、混合气体保护熔化极自动焊接工艺方法,代替传统的焊条电弧焊方法,达到了焊后不清渣,正反面余高小,生产率提高的目的,通过试验研究和应用于产品的焊接,成功地获得了优良的焊接质量及很好的经济效益.     

Q345B和0Cr18Ni10Ti异种钢焊接工艺试验北大核心

分析了奥氏体不锈钢和低合金钢焊接接头性能的主要影响因素,选择了镍基合金焊接材料进行焊接试验,并通过焊缝力学性能和接头组织的分析,总结了采用镍基合金焊材焊接Q345B和0Cr18Ni10Ti异种钢的优点,试验结果表明:镍基合金可以实现低合金钢和不锈钢在性能上的过渡,在组织上可以得到网状和点状的铁素体组织,焊接接头性能优异。     

0Cr18Ni10Ti奥氏体不锈钢管道焊接的操作难点及对策

针对工作温度 - 4 0～ - 12 0℃ ,管径范围ＤＮ2 5～70 0ｍｍ的 0Ｃｒ18Ｎｉ10Ｔｉ奥氏体不锈钢 ,壁厚范围 3～ 8ｍｍ的 0Ｃｒ18Ｎｉ10Ｔｉ奥氏体不锈钢管道 ,通过对该不锈钢焊接行为的分析研究及工艺评定结果 ,结合工程实践 ,我们总结归纳了一整套奥氏体不锈钢管道焊接的操作工艺规程及其要点。1　焊接工艺方法及材料(1)壁厚δ≤ 4ｍｍ且公称直径≤ 5 0ｍｍ的焊口 ,采用钨极氩弧焊工艺 ,焊丝牌号为Ｈ0 0Ｃｒ2 1Ｎｉ10。(2 )壁厚δ >4ｍｍ或公称直径 >5 0ｍｍ的不锈钢管焊口 ,采用钨极氩弧焊打底、焊条电弧焊填充、盖面的焊接工艺。焊条牌号…     

0Cr18Ni10Ti不锈钢导向管固溶处理设备和工艺研究

300兆瓦燃料组件控制棒用0Cr18Ni10Ti不锈钢导向管及通量测量管工艺要求在轧制成φ12.91 mm×0.5 mm规格后,进行固溶处理,需要控制加热温度和时间.但是由于系统不能直接控制管材温度,所以将固溶加工的参数确定为电流和时间.并通过设备工作原理分析和工艺试验验证,得出了加热温度、加热时间、电流等工艺参数的较合理匹配值,为其他规格核用材料的固溶处理提供参考.     

焊接及热处理工艺对0Cr18Ni9Ti不锈钢耐蚀性的影响

通过草酸电解结合组织观察、动电位扫描法和交流阻抗测试研究了直流焊、脉冲焊和固溶处理、稳定化处理对0Cr18Ni9Ti不锈钢的抗晶间腐蚀性和耐点蚀性的影响.结果表明,脉冲焊比直流焊对晶间腐蚀的不利影响更大;固溶处理可以明显改善焊后材料的耐晶间腐蚀以及耐点蚀性,并增大钝化膜的稳定性.