高温钼坯生产工艺研究

介绍了Ｌａ２Ｏ３对还原钼粉粒度、形貌的影响,以及高温钼坯制取技术,结果表明;随着Ｌａ２Ｏ３含量的增加,钼粉粒度逐渐减小,颗粒形貌规则化。用掺Ｌａ２Ｏ３的钼粉与纯钼粉搭配后,可制取密度高,结晶细的坯料,且成品率较高。     

钼及钼合金表面高温防护涂层的研究进展

系统总结了国内外关于钼及钼合金表面高温防护涂层的最新研究成果，分析了钼在不同温度区间的氧化特征，并基于涂层组织结构稳定性、涂层缺陷、涂层与基体界面结合强度、界面物理和化学相容性、氧扩散等多方面，概述了钼及钼合金表面高温防护涂层的性能要求。归纳了现阶段应用于钼及钼合金表面的高温防护涂层体系，主要包括单一硅化物涂层、改性的硅化物涂层、硅化物基梯度复合涂层、铝化物涂层、耐热合金涂层和氧化物涂层，重点讨论了涂层的成分和结构对其抗高温氧化性能的影响。同时，对比介绍了钼及钼合金表面高温防护涂层常用的制备方法，主要包括料浆烧结法、包埋渗法、等离子喷涂法、熔盐法、化学气相沉积法、磁控溅射法等。最后，对钼及钼合金表面高温防护涂层现阶段存在的问题及未来发展方向进行了展望。     

高温钼(GHM)坩埚

上海钢铁研究所研制成功的高温钼坩埚,是通过粉末冶金、旋压成形方法制成的簿壁无缝、尺寸精确、组织细密的制品,可作为质谱仪的熔样坩埚。其综合性能和使用寿命与英国进口的钼坩埚相当,可在各类高温分析、熔炼等类似装置中推广应用。性能指标为:动态真空度可达:10~(?)乇;常温下,在1:1HF 中浸泡24小时未见熔蚀;再结晶温度为:1900℃;使用温度可     

钇对钼高温氧化的影响

关于钼合金的高温氧化虽已有不少报道,但钇对钼高温氧化的影响还很少有人研究过。本实验采用纯度为99.9%以上的垂熔钼条,主要杂质(%)为: Ni Mn Mg Ti Al Fe Cu W 0.0015 <0.0001 <0.003 <0.0003 0.0007 0.0015 0.0009 0.023 熔化是在非自耗钨电极电弧炉氩气保护气氛中进行,氩气预先经加热钙和熔融锆锭进行纯化。为使成分均匀,每一试样都反复熔化6次。配制的五种成分和相应的铸态试样,室温硬度如下:     

钼对低碳钢高温力学性能的影响

以新一代高炉炉壳用钢的开发为背景,采用低Mo或无Mo的成分设计,研究了Mo对热轧态、回火态和正火态低碳钢组织和高温拉伸性能的影响.结果表明,试验钢热轧态组织均为铁素体+珠光体+M-A岛,其屈服强度可保持至400℃而不明显降低;回火后,岛状马氏体组织消失,试验钢屈服强度在室温～600 ℃范围内随拉伸温度升高而线性下降.Mo的添加提高了回火时第二相的析出温度,并使正火态组织中含有大量M-A岛.含Mo试验钢在回火后具有更高的室温和高温强度,经640℃回火后,其常温屈服和抗拉强度依次为540 MPa和625 MPa,屈强比为0.86,600℃屈服强度保持率为55%.     

氧化镧钼板的高温拉伸性能

采用液-液掺杂并结合粉末冶金的方法制备了不同稀土氧化镧含量（0.5%～1.5%）的掺杂钼坯,轧制成钼板材后,研究了钼板高温拉伸性能,并利用SEM、EDS和显微镜对钼合金的组织和断口形貌进行了分析。结果表明：氧化镧不仅细化了钼合金晶粒,还提高了钼板的再结晶温度,在1200℃,纯钼板晶粒基本长成等轴晶,而氧化镧钼板的晶粒细小且长径比大。随着氧化镧掺杂量的提高,氧化镧钼板强度逐渐增大,而伸长率在掺杂量为1.0%时最佳。纯钼板在1000℃之后转成脆性断裂,而氧化镧钼板在试验温度范围内始终是塑性断裂。     

轧制纯钼杆与掺杂钼杆高温性能及组织研究

为了研究钼杆在拉伸前的组织和性能,合理地制定钼丝的拉伸工艺,利用Gleeble-1500热模拟机,在1000～1200℃分别对φ6.0 mm的轧制态纯钼杆和掺杂钼杆进行了高温拉伸试验,并通过光学显微镜和扫描电子显微镜分析了轧制前后钼杆的组织变化及高温拉伸断口形貌.结果表明,纯钼杆和掺杂钼杆在位伸前的最高抗拉强度分别为175和223 MPa;最大伸长率分别为43.8%和37.3%.两种材料在高温下的断口形貌均表现为韧性断裂.     

钼金属高温抗氧化能力的研究概况

概述了钼在高温下的氧化机理及其在高温下的防止氧化的方法,例如涂层、合金,改变制备工艺等方法,介绍了最新研制的涂层和钼合金在高温条件下的应用,并指出新材料的研究方向。     

镍钼铌冷硬铸件高温断口观察

采用扫描电镜分别观察了含镍、钼、铌冷硬铸铁的高温断口，结果表明，随着温度的提高，冷硬铸铁的断口由脆性向塑性转变，含铌冷硬铸铁的要求的转变温度最高，含钼冷硬铸铁次之，含镍冷硬铸铁转变温度最低。     

钼基体表面二硅化钼涂层的制备及其高温抗氧化性能

以工业废弃硅化钼棒为原料,采用浆料涂刷法在钼表面制备MoSi2基抗氧化涂层.研究涂层的显微组织、相组成及在1500℃的高温氧化行为.结果表明,以废弃硅化钼棒和纯MoSi2粉末为原料制备的涂层和基体之间形成明显的连接层.纯MoSi2制备的涂层(PM)在烧结后出现少量裂纹,而以废弃硅钼棒为原料制备的涂层(SM)在烧结后没有...     

镍钼铌冷硬铸铁高温断口观察

采用扫描电镜分别观察了含镍、钼、铌冷硬铸铁的高温断口。结果表明，随着温度的提高、冷硬铸铁的断口由脆性向塑性转变，含铌冷硬铸铁要求的转变温度最高，含钼冷硬铸铁次之，含镍冷硬铸铁转变温度最低。     

快速成型钼金属喷管高温烧结试验研究

结合某军品项目进行研究,对激光快速成型预烧结喷管件进行高温烧结和还原气氛二步烧结试验,测试制件的各项性能,确定此喷管件是否有进行还原气氛二步烧结的必要,并对Mo粉末高温烧结机理进行理论分析,探讨高温烧结改善坯体性能的原因.试验表明,经过还原气氛二步烧结的结构件才能达到某喷管的性能要求,还原气氛二步烧结是必要的,且高温烧结理论分析解释了这一原因.     

钼—高温合金复合件的爆炸焊接

由实验确定对钼和TZM钼合金与因科镍601和康塔尔A1进行复合的爆炸可焊性窗口。钼作为一种对应变速率敏感的材料是脆性的,但是在高碰撞点速度的情况下,钼的复合件能爆炸加工,没有开裂。由于结合面开始形成金属间相给出一个碰撞点速度上限。用轧制和深拉伸的方法可以对复合板及管材进一步加工。     

钛合金钼化涂层界面组织的高温演化

采用固体粉末包埋渗Mo法在钛合金表面制备防护涂层,来解决钛合金不耐高温气体冲刷和烧蚀问题。通过金相观察、扫描电镜(SEM)与能谱(EDS)分析及X射线衍射(XRD)分析,对不同热处理制度下涂层的形貌、组织结构、界面元素扩散分布进行了研究。得知在 900℃以上加热时,可得到渗 Mo 涂层,渗层厚度随温度的提高而增加,1 050℃×6 h处理时,其中扩散层厚度可达到 370μm,涂层和基体界面间的裂痕被消除。涂层由外往里的相依次为Mo、β(Ti)、α"(Ti)、α′(Ti),基本上改变了钛合金表面的相结构和组织结构。能从一定程度上解决钛合金不耐高温氧化的问题。     

Si-Al-K掺杂钼的高温力学性能和组织研究

通过热模拟试验机对Si、Al、K掺杂钼的高温力学性能进行了分析,利用透射电镜观察其组织形貌。结果表明:其力学性能在1400℃有明显变化,可知Si、Al、K掺杂使钼的再结晶温度提高约600℃;当拉伸温度高于1400℃时,Si、Al、K掺杂量对钼的力学性能影响较小;K泡大多集中分布于晶界处,其数量与掺杂量成正比。     

纯钼板材真空环境高温拉深性能研究

在25~870℃温度范围内进行了厚度为2.0 mm纯钼板的单向拉伸试验,建立了高温拉深有限元分析模型。通过数值模拟与试验对比分析,确定了纯钼板高温变形摩擦与温度的关系,研究了成形温度、润滑、压边间隙和模具尺寸对热拉深工艺的影响,并采用优化的工艺参数进行了平底杯形冲头热拉深试验。结果表明,润滑条件对纯钼板热拉深影响最显著,其次是成形温度;在成形温度870℃,拉深速度30 mm/min,有润滑,压边间隙2.5 mm的参数组合下,最大拉深比可达1.94。     

难熔钼合金的高温抗氧化和烧蚀行为

采用粉末冶金方法制备纯钼和MT钼合金,研究纯钼及MT合金在1 200℃的氧化行为和氧-乙炔焰烧蚀行为。结果表明:纯钼从晶界或孔隙等缺陷处开始氧化,逐步向内和周围侵蚀,生成易挥发的氧化钼,氧化钼的挥发使得纯钼在整体上以层片状逐步氧化,并且质量损失明显。MT合金中添加的超高温轻质相和合金元素能够形成耐高温、热稳定性优异的氧化物,生成的氧化物会在基体表面形成氧化物覆盖层,可以有效地阻碍氧向基体的侵入,从而使MT合金的抗氧化性和抗烧蚀性能提高,其氧化质量损失率仅为纯钼的1/3,并且在120 s的氧-乙炔焰烧蚀下,其线烧蚀率仅为0.17×10-3 mm/s。     

钼钨热作模具钢的高温摩擦磨损机制

采用Bruker UMT-3型高温摩擦磨损试验机对含0.37％C、4.30％Mo、1.70％W、0.96％Cr,、0.10％Si和0.15％Mn(质量分数)的新型钼钨热作模具钢在400、500、600和700℃进行摩擦磨损试验,以探究模具钢的高温摩擦磨损机制.结果表明:随着试验温度的提高,钢的摩擦氧化层增厚,摩擦因数减...