1815双模轮胎定型硫化机的设计

介绍1815双模轮胎定型硫化机(蒸锅内径为1 815 mm)的设计。该硫化机为B型曲柄连杆式结构机型,由主机、装胎装置、后充气装置、润滑系统、管路系统及电气控制系统等组成,最大合模力为7 500 kN,胎坯最大直径为1 460mm,胎坯胎圈直径为571.5~965.2 mm(22.5~38英寸),模具张模力和锁模力为5.81 MN,采用8极电机。硫化机结构合理,生产效率高,使用情况良好。     

轮胎液压硫化机

由彭道琪申请的专利 (专利号　 0 0 2 4 1 5 0 4 ,公布日期　 2 0 0 1 0 5 0 9)“轮胎液压硫化机” ,直接利用液压缸的拉力作为合模力 ,液压缸均布在下模外凸缘下 ,其前端法兰与下模直接连接 ,活塞杆与上模连接 ,合模力直接传递给模型 ,进一步简化了结构 ,降低了生产成本。轮胎液压硫化机$杭州市科技情报研究所@王元荪     

1140液压硫化机液压原理的设计

与机械式硫化机进行比较，介绍了液压硫化机的优越性。液压技术在液压硫化机中具体应用在横梁升降，加合模力，中心机构，活络模操纵装置，介绍了各部位液压原理的设计。     

子午线轮胎液压硫化机

由彭道琪申请的专利 (专利号　 0 0 2 3471 0 ,公布日期　 2 0 0 1 0 3 2 1 )“子午线轮胎液压硫化机” ,直接利用液压缸的拉力作为合模力 ,液压缸前端法兰直接与活络模下胎侧模的支承件连接 ,活塞杆与活络模导套支承件连接 ,合模力直接通过支承件传递给模型 ,该合模力不用专设庞大的框架而由提供它的液压缸自身来封闭 ,大大简化了设备结构、降低了生产成本。子午线轮胎液压硫化机$杭州市科技情报研究所@王元荪     

专利文摘

轮胎硫化机液压动力装置本实用新型包括上卡盘、下卡盘,胶囊拉伸缸缸体和活塞,取胎缸体和活塞。胶囊拉伸活塞杆与上卡盘连接;取胎活塞杆与下卡盘连接。其特征在于:胶囊拉伸缸缸体及活塞与取胎缸体及活塞为分体式,且上下设置,胶囊拉抻缸缸体及活塞设置在上方;取胎缸体及活塞设置在下方;胶囊拉伸缸缸体及活塞与取胎缸体及活塞分开设置,结构简化,维修时仅针对故障部位进行拆装,省力省时方便。胶囊拉伸活塞杆顶面与上卡盘内面连接,活塞杆不外露,因而不存在介质泄漏问题,从而解决了相应密封问题(专利号ZL200520080461.0)。摘自《实用新型专利公…     

基于AMESIM的WL3200T压机的液压仿真

AMESIM是法国IMAGINE公司推出的基于键合图的液压／机械系统建模、仿真及力学分析软件,以其强大的仿真和分析能力在各个领域得到了广泛应用。选取WL3200T全自动压砖机的液压系统压制部分为研究对象,利用AMESIM对其进行建模、仿真,分析了影响液压系统动态特性的主要参数,得出了系统压制部分活塞运动速度和液压缸压力的动态特性曲线,为全自动液压压砖机系统设计和参数优化提供了依据。     

基于AMESim的WL3200T压机的液压仿真

AMESim是法国IMAGINE公司推出的基于键合图的液压,机械系统建模、仿真及力学分析软件。它以其强大的仿真和分析能力在各个领域得到了广泛的应用。本文选取了WL3200T全自动压砖机的液压系统压制部分为研究对象,利用AMESim对其进行建模、仿真．分析影响液压系统动态特性的主要参数．得出系统压制部分活塞运动速度和液压缸压力的动态特性曲线,为全自动液压压砖机系统设计和参数优化提供了依据。     

液压自动压砖机液压系统的常见故障及其解决途径（Ⅲ）

(续上期) 3.1.4 液压密封表面的设计制造质量差 1)密封间隙.压砖机液压缸正常工作时,液压密封件的主要破坏形式就是在液体压力的作用下,液压密封件的一部分被迫挤入活塞与缸筒或活塞杆与缸盖导向套之间的配合间隙而损坏.因此压砖机液压缸运动副配合间隙的大小对液压油的泄漏具有很大的影响.     

内循环二板注塑机液压合模系统的能耗分析及优化

应用AMESim软件建立了内循环二板直压式注塑机液压合模系统的模型,并对其能耗进行了分析。通过减少合模系统的单向阀、改变液压油缸活塞杆杆径和添加蓄能器等措施对注塑机合模系统进行了改进,并模拟计算了每种改进措施对系统能耗的影响。模拟结果表明:注塑机合模系统的最大能耗部分为锁模过程和泄压过程,锁模油缸的工艺参数对注塑机能耗的影响很大;通过减少单向阀系统能耗降低了26.7%,当液压油缸活塞杆杆径为95 mm时,系统能耗最低,使用蓄能器可使系统能耗降低26.3%。     

1220液压式双模轮胎定型硫化机的开发

桂林橡胶机械厂在成功研制出１１４０液压硫化机的基础上，又开发出１２２０液压硫化机，通过了广西壮族自治区科技厅组织的鉴定，参加鉴定的专家一致认为：该产品填补了国内空白，主要技术指标和技术性能达到当代国际先进水平。该机已批量生产。现将其结构特点概括如下：１．主要技术指标硫化室护罩内径：１２２０mm加热方式：热板式单模最大合模力：１９６０kN模型高度：３２０～４５０mm适用胎圈直径：１２″～２２″最大生胎高度：５００mm最大生胎外径：８３０mm最大轮胎宽度：３４０mm２．技术关键与特点①本项目开合模运动方式采用…     

我厂矿粉生产节能降耗改进措施

我公司拥有两条设计产能100万t/的TRMS56.3矿渣立磨生产线。2014年6月投产以来,立磨生产线运行相对稳定,但是存在磨机振动偏大,对热风温度反应敏感,煤耗高,电耗不理想,磨辊液压缸活塞杆损坏频次高等问题。我厂从2016年开始,通过加强工艺管理,完善工艺流程,优化操控参数,加强技术改造等措施,矿粉吨电耗最高下降1.87 kWh,矿粉吨标煤耗下降5 0kg以上,立磨振动值从1.6 mm/s降至1.2 mm/s以下,近三年磨辊液压缸活塞杆损坏为零。     

环流浮选塔用于含油污水处理的实验研究

以空气/含柴油污水为模拟介质体系,在环流浮选塔(外筒体内径100 mm,高932 mm;导流筒内径59 mm,高780 mm)上考察了操作气速、液相流量及浮选塔上部空间填料设置对油-水分离效率的影响. 结果表明,分离效率随操作气速增大先增后降,随液体流量增大而降低;与传统空筒式浮选塔相比,环流浮选塔的分离效率比常规空筒式浮选塔有显著提高. 实验确定的最佳操作气速为0.015~0.02 m/s,最佳液相流量为20 L/h,在环流浮选塔上部设置填料的情况下,油-水分离效率最高可达57.3%. 基于实验数据建立了涉及气泡特性、液相物性、气液相流量及油滴返混影响因素在内的分离效率的经验模型,与实验值吻合较好.     

大处理量紧凑型气浮装置的数值模拟

目前鲜有关于大处理量气浮装置结构设计研究方面的报道,气浮装置国产化研究进程缓慢。为了解决这 一问题,本文以自主研发的处理量为120m³/h 紧凑型气浮装置为计算模型,采用Eulerian 模型和RNG k-ε 湍流模 型,运用Fluent 对其三维流场进行了数值模拟研究。分别研究了内筒高度、半径间隙及入口管径等结构参数和 含油量、处理量等操作参数的影响,以便考察和优化气浮装置的分离性能。结构参数影响的数值模拟结果表明: 随着半径间隙的减小,除油率先增大后减小;随着入口管径的减小,除油率先减小后增大;改变内筒高度对除 油率的影响较小。操作参数影响的数值模拟结果表明,装置的操作弹性相对较大,对水质水量一定程度的波动 具有良好的适应性。     

带隔流筒旋流快分系统新型工业催化裂化沉降器内气相流场的数值模拟

采用RNG k-e湍流模型模拟带隔流筒旋流快分系统工业催化裂化沉降器内的气相流场,基于沉降器内气相流场的分析,考察了压力平衡管截面尺寸及封闭罩直径对封闭罩内外气量分配的影响. 结果表明,进入封闭罩外的汽提油气量随平衡管截面边长增加而增大,随封闭罩直径增加而减小. 封闭罩阻止了分离系统内油气进入沉降器中. 压力平衡管通过抽吸作用将封闭罩外的汽提油气快速引出沉降器,使封闭罩外的汽提油气在沉降器内的总停留时间降至13 s以下. 平衡管截面边长小于310 mm时,汽提气的引出分为两路;平衡管截面边长大于310 mm时,汽提气全部进入封闭罩外部,且分离系统内的少量油气向下流出分离系统至沉降器内. 封闭罩直径为3.8 m时,99%以上的油气都进入封闭罩外部.     

比例阀控制电液执行机构在主风机导叶系统的应用

在主风机调节系统导叶执行机构技术改造中采用比例阀控制电液执行机构,以解决伺服阀堵塞及油温高的问题。改造方案为：①液压缸油路由开环控制改为闭环控制;②伺服阀执行机构改为比例阀控制;③液压系统采用压力循环控制。论述了技改后PLC控制系统和联锁控制系统的特点、优势以及液压控制系统的工作原理;从生产使用和经济效益方面总结了改造效果。     

立式螺旋管气液两相流摩擦阻力特性研究

分别以油 气、气 水为工质,对立式螺旋管内气液两相流的摩擦阻力特性进行实验研究。实验用螺旋管完全由内径为３９ｍｍ的有机玻璃管弯制而成,其螺旋直径２６５ｍｍ,全长４４９０ｍｍ。在对实验结果和前人有关研究进行分析的基础上,给出了两种流动条件下摩擦阻力的计算公式,并与实验结果进行了比较,两种流动条件下,预测值与实验数据的最大偏差分别在３０％和２０％之内。     

液压轮胎硫化机油缸的故障分析和维修对策

本文通过研究液压轮胎硫化机开合模油缸以及中心机构上环油缸泄露的现象、原因分析和解决对策,找到了解决油缸泄露的措施。通过实践验证,证明了措施的正确性,大大提高了液压轮胎硫化机的使用可靠性。     

室内封井器试压用增压缸的结构设计与计算

针对现有在室内进行封井器试压的打压增压装置存在打压慢,设备检修复杂、最终打压压力难以精确控制等问题,提出利用增压缸进行打压增压的技术思路。分析了增压缸的结构特点,并依据增压缸工作原理和力的平衡原理,设计计算了增压缸活塞直径、增压缸壁厚、活塞杆直径、端盖尺寸等参数。结果表明,实现室内封井器试压打压的增压缸结构简单,使用方便,产品质量可靠,生产效率高,为企业创造了良好效益。     

Enhanced Heat Transfer Characteristics of Upward Flow Boiling of Kerosene in a Vertical Spirally Internally Ribbed Tube

Experiments of upward flow boiling of kerosene in a vertical spirally internally ribbed tube and a vertical smooth tube were conducted, respectively, in the present study. The spirally internally ribbed tube has an inner diameter of 11 mm (an equivalent inner diameter of 11.6 mm) and an outer diameter of 22 mm. The smooth tube has an inner diameter of 15 mm and an outer diameter of 19 mm. The test tubes were uniformly heated by passing an electrical current along the tubes with an available heated length of 2500 mm. At the outlet of the test section, the experimental pressure was 3 bars. The experimental heat flux ranged from 28.5 to 93.75 kW/m². The experimental mass flux was 410, 610, and 810 kg/m²s, respectively. Both local and average flow boiling heat transfer coefficients were measured in the test tubes. The enhanced heat transfer characteristics of the flow boiling of kerosene in the spirally internally ribbed tube are presented by comparing the experimental heat transfer coefficients with those obtained in the smooth tube. It shows that the flow boiling heat transfer coefficients in the spirally internally ribbed tube are 1.6 to 2 times greater than those in the smooth tube. The physical mechanisms of the enhanced heat transfer characteristics of flow boiling in the spirally internally ribbed tube are analyzed. According to the experimental data, an expression for the flow boiling heat transfer coefficient of kerosene was found in terms of the Martinelli number for the spirally internally ribbed tube. The correlation is applicable to the design of heat exchange equipment, using the spirally internally ribbed tube as a heat transfer element under these test conditions.     

6M32(51)氮氢气压缩机系统的有关技术改造分析

本文介绍了6M32（51）氮氢气压缩机组的有关活塞环、活塞体、气缸、稀油站及系统超压问题的技术改造，确保改造后活塞环耐磨、气缸、活塞体耐用、润滑油系统稳定备用，气缸扩缸后的输气量增加，使机组系统指标进一步完善。