钠化焙烧钒渣时氯化挥发镓的实验研究

本研究在２００～１０００℃范围内对单独加ＮａＣｌ以及同时添加ＮａＣＯ３和ＮａＣｌ焙烧钒渣时镓的氯化挥发规律进行了探索。只添加ＮａＣｌ与钒渣混合焙烧，镓挥发率（ηＧａ）随ＮａＣｌ添加量增加而提高，但提高趋势不大，且钒转化为水溶性的比率很小。同时添加Ｎａ２ＣＯ３和ＮａＣ１与钒渣混合焙烧，在配料比Ｗ钒渣／（ＷＮａ２ＣＯ３＋ＷＮａＣｌ）＝８／２，ＷＮａ２ＣＯ３／ＷＮａＣｌ＝２时，８００℃下焙烧１小时，钒转     

钠化焙烧钒渣时氯化挥发镓的实验研究

本研究在200～1000℃范围内对单独添加NaCl以及同时添加Na_2CO_3和NaCl焙烧钒渣时镓的氯化挥发规律进行了探索。只添加NaCl与钒渣混合焙烧,镓挥发率(ηGa)随NaCl添加量增加而提高,但提高趋势不大,且钒转化为水溶性的比率很小。同时添加Na_2CO_3和NaCl与钒渣混合焙烧,在配料比W钒渣/(W_(Na_2CO_3)+W_(NaCl)))=8/2,W_(Na2CO_3)/W_(NaCl)=2时,800℃下焙烧1h,钒转化率为85％,ηGa=30％,效果较好;ηGa随焙烧温度升高而增加,但为保证钒转化率,焙烧温度应控制在800～900℃之间。     

钠化焙烧钒渣时氯化挥发镓的热力学分析

本文讨沦了600～1200K范围内使用NaCl作为添加剂焙烧钒渣时氯化挥发镓的热力学可能性。结论是:氯氧比的大小与水溶性钒酸钠生成有直接联系,NaCl和Na_2O·V_2O_5平衡时的氯氧比最大;在氯化钠作用下,镓主要生成GaCl_3挥发,计算得到的GaCl_3的生成压相当大。     

钠化焙烧钒渣同时加碳氯化挥发镓的研究

考察了低温400℃和中温800℃条件下,添加活性碳及液体含碳物纸浆与钒渣、NaCl和Na_2CO_3混合焙烧时氯化挥发镓及钒转化为水溶性钒的情况。本实验得到的最高ηGa为35.1％。焙烧料中不含Na_2CO_3和焙烧温度为400℃时,钒转化为水溶性钒的比率(ηv_t)较低。纸浆添加比L纸浆为0.05mL/g,配料比W_(Na_2CO_3)/W_(NaCl)-2时,可望同时得到饺高的η_(Ga)和ηV_t。     

钠化焙烧钒渣同时加碳氯化挥发镓的研究

考察了低温400℃和中温800℃条件下,添加活性碳及液体含碳物纸浆与钒渣、NaCl和Na_2CO_3混合焙烧时氯化挥发镓及钒转比为水溶性钒的情况。本实验得到的最高η_(Ga)为35.1％。焙烧料中不含Na_2CO_3和焙烧温度为400℃时,钒转比为水溶性钒的比率(ηv.t)较低。纸浆添加比L_(纸浆)为0.05mL/g、配料比W_(Na_2CO_3)/W_(Nacl)=2时,可望同时得到较高的η_(Ga)和(ηv.t)。     

钠化焙钒渣同时加碳氯化挥发镓的研究

考察了低温４００℃和中国温８００℃条件下，添加活性碳及液体含碳物纸浆与钒渣、ＮａＣｌ和Ｎａ２ＣＯ３混合焙烧时氯化挥发镓及钒转化为水溶性钒的情况。本实验得到的最高ηＧａ为３５．１％。焙烧料中不含Ｎａ２ＣＯ３和焙烧温度为４００℃时，钒转化为水溶性钒的比率（ηｖ．ｔ）较低。纸浆添加比Ｌ纸浆为０．０５ｍＬ／ｇ、配料比ＷＮａ２ＣＯ３／ｗＮａＣｌ＝２时，可望同时得到较高的ηＧａ和ηｖ．ｔ。     

化焙烧提取浸钒渣中的镓

用多相多组元化学平衡的热力学理论模型对氯化焙烧过程进行了预测，找出影响镓的提取率的关键因素，利用通用旋转组合设计的方法得出了镓的提取率与温度、ＣａＣｌ２的加入量、Ｃ的加入量、焙烧时间及气氛的非线性模型。由非线性优化得到了最优的工艺条件及镓的最佳提取率。     

氯化焙烧提取浸钒渣中的镓

用多相多组元化学平衡的热力学理论模型对氯化焙烧过程进行了预测,找出影响镓的提取率的关键因素,利用通用旋转组合设计的方法得出了镓的提取率与温度、CaCl_2的加入量、C的加入量、焙烧时间及气氛的非线性模型。由非线性优化得到了最优的工艺条件及镓的最佳提取率。     

用NaCl对含镓钒渣进行氯化焙烧提取镓的研究

将含镓钒渣与ＮａＣｌ和碳粉混合，在５００～１３００℃下进行氯化焙烧实验以提取钒渣中的镓。实验结果表明，焙烧温度对Ｇａ２Ｏ３的氯化反应有显著的影响，Ｇａ２Ｏ３的氯化率随焙烧温度和ＮａＣｌ用量的增加而提高。在１２００℃、ＮａＣｌ和碳粉用量分别为２０％和５％条件下，对含镓钒渣进行了焙烧，钒渣中Ｇａ２Ｏ３的氯化率在７０％以上。     

钒页岩氯化挥发富集过程的热力学分析

对钒页岩与氯化钠、氯化钙和氯化铁三种固体氯化剂氯化挥发富集过程进行热力学分析。结果表明,以氯化铁作为固体氯化剂效果较好,可以利用氯化铁对V_2O_4、V_2O_5的直接氯化和氯化铁离解产生的氯气对V_2O_3、V_2O_4、V_2O_5的间接氯化反应,有效地将钒氧化物氯化挥发富集,且反应程度随温度的升高而增大。在高温焙烧过程中,Fe_2O_3、Al_2O_3和SiO_2不能被氯化,钒页岩中氧化物氯化反应自发进行的难易程度由易到难分别为K_2O、Na_2O、CaO、V_2O_3、V_2O_4、V_2O_5、MgO。通过焙烧温度的控制可以将V与Fe、Al、K、Na、Ca和Mg等金属杂质有效分离。     

铸造表面合金化热力学分析

对铸造表面合金化过程进行了热力分析，认为铁水向膏剂内浸渗是形成良好合金层的关键环节，硼砂及水玻璃的使用改善了铁水对合金颗粒表面的润湿性能，从而增加了铁水浸渗的动力，促进铁水的浸渗，最终形成良好的合金层。     

钼精矿氧化焙烧机理研究

利用热重分析仪研究了钼精矿氧化焙烧时的热失重特性和析热特性,应用双外推法推断了钼精矿氧化焙烧的反应机理,采用Costs-Redfern积分法和Flynn-Wall-Ozawa积分法对实验数据拟合计算,求得了焙烧反应的动力学参数。结果表明,焙烧反应失重过程主要分为4个阶段,分别为预热干燥段、扩散段、快速反应段和深度氧化段。整个氧化反应放出的热量大部分集中在快速反应段,此阶段主要产物为MoO2,反应活化能为227.7 kJ/mol。深度氧化段的主要产物是MoO3,当温度在600℃左右时,生成MoO3反应的速率最大,此阶段放出热量较少,反应活化能为163.2 kJ/mol。     

用NaCl对含镓钒渣进行氯化焙烧提取镓时气相氧分压的影响

通过Ｖ－Ｇａ－Ｃｌ－Ｏ系优势区图、气相平衡组成计算和实验室研究，对用ＮａＣｌ与含镓钒渣混合焙烧提取镓时，气相氧分压产生的影响进行了分析讨论。１１２３Ｋ下Ｖ－Ｇａ－Ｃｌ－Ｏ体系的优势区图表明，在焙烧时应控制维持一定的气相氧分压，以使钒查中ＦｅＶ２Ｏ４氧化并与ＮａＣｌ作用生成水溶性钒酸钠，同时释放出氯气化钒渣中的Ｇａ２Ｏ３。在对钒渣用ＮａＣｌ进行焙烧实验时发现，当气相ｐｏ２低于０．００５ＭＰａ时Ｇａ２     

焙烧钼精矿氨浸浸渣回收钼的实验研究

采用碳酸钠加氧化剂回收焙烧钼精矿氨浸浸渣中的钼,使氨浸渣中钼含量由5.0%降到1.0%左右,回收率90%;同时对5 g/L左右的碱浸液,采用溶剂萃取法进行回收,通过萃取、洗涤、反萃等工艺参数控制,使碱浸液钼含量从5 g/L降到0.5 g/L以下,反萃液钼含量90 g/L左右,达到钼的回收利用目的。     

钼精矿焙烧烟尘中钼的回收工艺研究

钼精矿的焙烧是大多数钼深加工项目的第一个环节,也是至关重要的环节。我国90%以上氧化钼生产企业采用回转窑,在钼精矿焙烧生成氧化钼的同时,都产生了大量的烟尘,这部分烟尘主要成分包括MoS2、升华的MoO3等,一般要损失≥2%的钼。如何从焙烧烟尘中综合回收金属钼,挖潜增效,开发废弃物资源回收成为关注的焦点问题。     

优化大冶竖炉球团焙烧工艺参数的试验研究

为了探索改善球团矿原料质量的途径,用润磨处理和未润磨处理精矿作原料的球团矿,按大冶竖炉球团矿生产的工艺条件在实验室进行了预热、焙烧等项目的试验。试验表明,在同样的预热、焙烧的工艺参数下,用润磨原料生产的球团矿,其抗压强度高于未润磨原料生产的球团矿;如按球团矿抗压强度达到3000N／个为基准,润磨原料比未润磨原料需要较少的预热时间、焙烧时间和较低的预热温度、焙烧温度。采用润磨技术处理精矿是改进竖炉球团矿生产的一项有效措施。