异种热强钢摩擦焊焊接接头的脆性

通过对４Ｃｒ１０Ｓｉ２Ｍｏ钢与４Ｃｒ１４Ｎｉ１４Ｗ２Ｍｏ钢摩擦焊焊接接头的力性能试验分析，认为接头脆性是一个突出问题，而焊后采取合理的热处理规范参数及工艺措施。是改善和提高摩擦焊接头力学性能的有效途径。     

9Cr1MoV钢焊接性试验及其应用

为研究９Ｃｒ１ＭｏＶ钢的焊接性，进行了斜Ｙ形超口焊接裂纹试验和插销及可调拘束裂纹试验。指出，９Ｃｒ１ＭｏＶ钢存在一定的冷裂和热裂倾向。采有相应的工艺措施和合适的焊接材料，避免了焊接接头冷热裂纹。还介绍了３００ＭＷ锅炉９Ｃｒ１ＭｏＶ钢管Ｍ１Ｇ焊及手工Ｔ１Ｇ焊的焊接工艺评定结果和焊接工艺规程。     

07MnCrMoVR钢制球形容器的焊接

介绍了６５０ ｍ ３ ０７ Ｍｎ Ｃｒ Ｍｏ Ｖ Ｒ钢焊制球罐焊接工艺评定及球罐的焊接过程， 并对０７ Ｍｎ Ｃｒ Ｍｏ Ｖ Ｒ钢的焊接性能进行了探讨， 对制造球形容器如何进行焊接工艺评定试验、编制焊接工艺规程及焊接具有一定的指导意义。     

10CrMo910钢厚壁管接头取消焊后热处理的研究

采用深缺口插销法评定了１０ＣｒＭｏ９１０钢冷裂纹和再热裂纹敏感性；采用高温模拟试验对比了未经焊后热处理的１０ＣｒＭｏ９１０钢厚壁管接头的性能。试验结果表明：（１）３５ｍｍ厚的１０ＣｒＭｏ９１０钢接头焊前预热（１００￣２００）℃可防止冷裂纹；（２）１０ＣｒＭｏ９１０钢裂纹敏感性轻微，取消其焊后热处理，在高温运行过程中不会产生再热裂纹；（３）未经焊后热处理的１０ＣｒＭｏ９１０管接头具有更优良的力学性能     

X20CrMoV121钢焊接接头力学性能的试验研究

研究了Ｘ２０ＣｒＭｏＶ１２１钢ＴＩＧ＋ＳＭＡＷ工艺所焊接头的力学性能，重点探讨了不同化学成分焊丝打底，不同焊接热处理条件的影响。研究表明，Ｘ２０ｃｒＭｏｖ１２１大径厚壁钢管打底焊选用２．５％Ｃｒ和１２％Ｃｒ两种焊丝所焊接头力学性能都可达到技术要求。     

1Cr18Ni9Ti与15CrMo钢的焊接试验

在１５ＣｒＭｏ与１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ钢的焊接中，当焊接材料选择恰当时，既可控制焊缝的组织，又可防止在焊缝与母材的交合面产生脆硬的马氏体。由于两种钢的组织状态完全一样，焊后不能进行热处理，焊接接头的力学性能基本上能达到１５ＣｒＭｏ钢接头的性能，并满足１５ＣｒＭｏ钢本身性能的要求。     

高强钢焊接接头组织遗传问题的研究

用奥氏体不锈钢焊条Ａ４０２焊接调质状态下的４０ＣｒＮｉ２Ｍｏ钢和１５ＭｎＭｏＶ钢,焊后发现在焊缝４０ＣｒＮｉ２Ｍｏ钢一侧的熔合区有仅股有细化反而出现了组织更为粗大的高碳马氏体,并且在高碳马氏体的晶界有细小的呈网状分布的碳化物颗粒析出。这一现象是焊接过程中组织遗传的典型特征,为此给出了组织遗传的定义,分析了接头产生组织脆化的原因。     

42CrMo合金钢齿轮的焊接

1　问题的提出作为公司主导产品的机械压力机 ,其传输动力的主要零件为全钢焊接齿轮。典型结构见图 1。传统的压力机齿轮材质多为 4 5钢 ,4 5钢齿轮经一定的热处理之后 ,性能基本能满足压力机的使用要求。但对于模数较小的压力机齿轮 ,或高速高负荷压力机 ,4 5钢齿轮在强度、耐磨、抗齿面点蚀、抗疲劳及使用寿命等综合性能方面 ,会显得不尽如人意。为适应国外先进的压力机已向合金钢齿轮发展的趋势 ,决定研制以 4 2ＣｒＭｏ为代表的合金钢齿轮压力机。为此 ,首先需要解决 4 2ＣｒＭｏ齿轮的焊接问题。 4 2ＣｒＭｏ钢的化学成分和力学性能见…     

大型齿轮轮齿表面堆焊：———应用焊接CCT图实例

对重达１．５ｔ的大型齿轮材质进行焊接性分析后,认为焊接修复工艺中,焊前预热是保证焊接质量的重要环节。通过参照“国产低合金钢焊接ＣＣＴ图”中３０ＣｒＭｎＭｏ钢的冷却曲线,准确地选定焊前预热温度,制定了较合理的焊接工艺,成功地堆焊修复了两个大型齿轮。     

几种渗碳钢的接触疲劳和弯曲疲劳性能

用滚轮试样和三点试样研究了２０ＣｒＭｎＴｉ，２０ＣｅｒＭｎＭｏ，１７Ｃｒ２Ｎｉ２Ｍｏ和２０Ｃｒ２Ｎｉ４Ａ四种渗耐烦钢的接触疲劳性能和弯曲疲劳性能。结果表明，２０ＣｒＭｏｎＭｏ钢的接触疲劳性能最高，２０ＣｒＭｎＴｉ钢的最低。     

回火温度对20CrMnMo和17Cr2Ni2Mo钢渗碳层的强韧性及耐磨性的影响

研究了不同低温回火温度对２０ＣｒＭｎＭｏ钢和１７Ｃｒ２Ｎｉ２Ｍｏ钢渗碳层强韧性和耐磨性的影响，结果表明，在１８０－２６０℃之间，随着回火温度升高，两种钢的硬度逐渐下降，１７Ｃｒ２Ｎｉ２Ｍｏ钢的冲击韧性于２２０℃时出现峰值，２４０－２６０℃时明显下降，２０ＣｒＭｎＭｏ钢的冲击韧性变化不明显，似乎２２０℃时出现不明显的峰值，显微硬度沿层深的分布及耐磨性逐渐下降。     

20CrMnMo钢和20CrMnTi钢热处理工艺性及力学性能对比分析

２０ＣｒＭｎＭｏ钢和２０ＣｒＭｎＴｉ钢热处理工艺性及力学性能对比分析四川泸州长江挖掘机厂工艺处（四川泸州６４６００６）赵振东１前言２０ＣｒＭｎＭｏ和２０ＣｒＭｎＴｉ钢是同强度等级的渗碳用钢，广泛应用于中等强度的渗碳齿轮等零件。目前，我国在实际应用数量...     

2.25Cr-1Mo钢焊接热影响区组织、韧性及其冷裂敏感性

采用热模拟及插销试验方法对２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢焊接热影响区的组织、韧性及冷裂敏感性的相关性进行定量研究与分析,提出了２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢既能防止焊接冷裂纹又可保证焊接热影响区域性的工艺措施。     

4Cr3Mo2V钢高速热模锻模具的应用研究

试验研究了用于ＡＭＰ５０－ＸＬ高速热模锻机的４Ｃｒ３Ｍｏ２Ｖ钢热作模具。生产试验表明，新开发的４Ｃｒ３Ｍｏ２Ｖ负热锻模的使用寿命明显高于Ｈ１１钢热锻模，也略高于Ｘ３２ＣｒＭｏＣｏＶ３３３钢热锻模的使用寿命。     

淬火硬度对调质钢力学性能的影响

采用不同冷却方法对４０ＣｒＭｎＭｏ、４０ＣｒＮｉ２Ｍｏ和３７ＳｉＭｎ２ＭｏＶ三种钢进行淬火回火处理,考察了不同淬火硬度对回火后力学性能：σｓ、σｂ、δ５、ψ和Ａｋ的影响。结果表明３７ＳｉＭｎ２ＭｏＶ钢的各项指标随淬火硬度的变化最为明显,而４０ＣｒＮｉ２Ｍｏ钢的塑性和韧性好且受淬火硬度的影响较小。选材时应考虑淬火硬度不足可能导致塑性和韧性下降这一因素。     

冷模具钢渗扩氮复合强韧化研究

研究了渗扩氮等温淬火对Ｃｒ７Ｍｏ３Ｖ２Ｓｉ和Ｃｒ１２ＭｏＶ钢、渗扩氮冷待淬火对６０Ｓｉ２Ｍｎ钢的显微组织分布、显微硬度梯度曲线的影响。结果表明，Ｃｒ７Ｍｏ３Ｖ２Ｓｉ和Ｃｒ１２ＭｏＶ钢制冷模具经渗扩氮等温淬火复合强韧化及６０Ｓｉ２Ｍｎ钢冷模具经渗扩氮冷待淬火复合强韧化处理后的使用寿命显著提高。     

9Cr—1Mo炉管焊接工艺的评定

通过对９Ｃｒ－１Ｍｏ炉管焊接工艺评定及实践证明，采用小线能量焊接，焊前预热３００℃，焊后后热３５０℃×４０ｍｉｎ。焊后消应力处理为７２０℃×４０ｍｉｎ的焊接工艺是可行的。     

20CrMnMo及17Cr2Ni2Mo钢的晶粒长大及组织遗传

本文对２０ＣｒＭｎＭｏ钢和１７Ｃｒ２Ｎｉ２Ｍｏ钢晶粒长大倾向及不同组织状态的组织遗传倾向和校正工艺进行了探讨。试验结果表明：２０ＣｒＭｎＭｏ钢以粒状贝氏体＋粒状组织为主的混合组织（粒状贝氏＋粒状组织＋铁素体）具有组织遗传倾向，且粒状贝氏体＋粒状组织中的奥氏体岛稳定性差，利用一次高温回火便可有效地消除组织遗传；１７Ｃｒ２Ｎｉ２Ｍｏ钢粒状贝氏体＋粒状组织的遗传倾向大于马氏体组织，正火对粒状贝氏体＋粒状     

00Cr25Ni22Mo2N钢的钢包炉精炼工艺

叙述了４０ｔ钢包炉精炼００Ｃｒ２５Ｎｉ２２Ｍｏ２Ｎ钢的工艺。主要介绍真空吹氧脱碳，加氮合金化和钢液净化等工艺及取得的良好效果。     

45Cr2NiMoVSi热模具钢的热处理

４５Ｃｒ２ＮｉＭｏＶＳｉ热模具钢的热处理青海锻造厂（青海乐都８１０７００）刘发顺４５Ｃｒ２ＮｉＭｏＶＳｉ钢是高强韧性的大截面热锻模具钢，该钢碳含量低，Ｃｒ、Ｍｏ含量高，并有Ｖ、Ｓｉ等元素，回火时析出Ｍ２Ｃ、ＭＣ型碳化物，使钢产生二次硬化效应。与国内常...