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我公司1974年投入使用的φ2.4m×18m烘干机,经过一段时间的使用,因烘干的矿渣磨蚀性很强,从而导致了烘干机筒体的厚度由原来的12mm降至5mm左右。1992年大修时,为确保烘干机在生产中能保持正常运行,在烘干机筒体内又增加了10 相似文献
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为适应连续性的水泥生产,矿渣烘干也连续进行,其库存量有限,所以检修矿渣烘干机的时间不能过长。1989年2月发现我厂φ2.2×12米烘干机中间部分的筒体已严重磨损,漏料严重,不得不将中间长4米的筒体换掉,如图所示。按照传统方法,用道木搭架子,在烟室内和热风炉内架钢丝中心线架子,准备联接三段筒体的工夹具及安装调整的辅助工作。为了节约材料并尽快修复,我们分析了筒体的受力情况,估算了空载时,被磨损后的筒 相似文献
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我公司1974年投入使用的φ2.4 m×18 m烘干机,经过一段时间的使用,因烘干的矿渣磨蚀性很强,从而导致了烘干机筒体的厚度由原来的12 mm降至5 mm左右. 相似文献
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1 引言 传统的回转式烘干机的筒体一般为单直筒型,筒体长度一般为12~20m,为保证物料在烘干机内有一定的停留时间,安装时筒体与水平成一倾斜角度。物料从高端进入筒体,随着筒体的回转而缓慢流向低端,并从低端卸出。与此同时,物料与从热风炉来的热气流以顺流或逆流形式进行热交换。在烘干过程中,传统式烘干机有大量的热能随废气流失或通过筒体向外散发掉,其热效率较低。据对部分水泥厂使用情况调查,当物料初水分在12%~15%时,烘干1t粘土或煤需耗煤 相似文献
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我厂烘干矿渣的设备是三台φ2×12米格子状结构顺流式回转烘干机,其中一台胴体已改造成为φ2×12.5米扬料板式的。这三台烘干机的燃烧室经常被烧塌,每年须大修一次,有时仅使用两个月就被烧坏。针对这种情况,我们对燃烧室进行了技术改造,取得了良好的效果。原来的燃烧室包括三个部分,即燃烧室、混合室和沉渣室。我们采取的改造措施是: 相似文献
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烘干系统的技改与节能张长森江苏天辰股份有限公司烘干是水泥厂中的一个重要环节,目前,我国普遍使用的是传统的单筒回转式烘干机,传统式烘干机在烘干过程中有大量的热能随废气流失或通过筒体向外散发掉,其热效率低,仅为40%~60%,通常烘干一吨初水份在12%~... 相似文献
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我厂两台φ1.5×12米顺流式转筒烘干机,简体进料端在生产中受燃烧室产生的600~1000℃高温火焰的侵蚀和物料的冲击摩擦,筒体金属材料产生高温蠕变和腐蚀磨损,维修费时费力。鉴此,我厂对烘干机进料端作如下改造(见图)。 1.将烘干机进料端分两节,即密封节和连接节筒体,各节之间用法兰连接,每副法兰设两只定位销,以保证各节筒体的同心度。 2.挡料圈钢板厚度由12毫米加火到16毫 相似文献
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本文介绍的这种烘干机,在筒体内部设有偏心且高速旋转的破碎装置,能使筒内物料得到较好的分散,从而得到较理想的烘干效果。该烘干机虽然还未在水泥行业使用,但其原理、措施对水泥厂现有烘干机的改造有一定参考价值,值得水泥行业借鉴。 相似文献
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干法生产中,原料粉磨前通常要先烘干。石灰石的最大含水量约8%,泥灰石约15%,粘土约20%,水淬矿渣约35%。煤通常也要烘干。除了在粉磨过程中进行烘干的“烘干—粉磨”过程外,水泥工业中还在下列设备内进行烘干:转筒烘干机、快速烘干机(带桨叶)、反击烘干机(带烘干装置的反击式破碎机)、坦顿(tandem)式烘干—粉磨装置(锤磨与风扫磨相组合),选粉机和气落磨。实践证明入磨物料先经破碎且烘干,与粉磨分别进行时,消耗能量最低;而且粉磨湿料时水份降低了粉磨效率。 相似文献
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介绍传统的转筒烘干机所采用的径向迷宫式密封及接触式密封装置的结构,针对复混肥生产的特性,改进密封装置结构,使用效果良好。 相似文献
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烘干机系统技术改造 总被引:2,自引:0,他引:2
我厂有 2台Φ 2.4m× 18.35m顺流式烘干机, 1959年投入使用,斜度 4%,转速 n=2.25r/min,产量 20t/h左右。主要烘干矿渣,湿矿渣平均水分 12%左右。在使用过程中,我们对该设备进行了多次技术改造,现综述如下。 1烘干机传动及扬料装置的改进 该设备开式传动齿轮轴瓦原为滑动轴承,漏油十分严重,将其改为滚动轴承,避免了漏油现象。 原扬料板采用槽钢制成,扬料高度不够,使热交换不充分。在更换筒体时改变扬料板的结构 (见图 1)以使物料扬得比较高,能充分进行热交换,提高热效率。另外,每块扬料板加 2块筋板以增加其强度。 2热… 相似文献
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1前言单筒回转烘干机,因其操作方便,运转率高等优点,被水泥生产企业广泛应用于矿渣、粘土、煤的烘干作业。单简烘干机安装时筒体与水平线呈一定倾斜角度,烘干作业时,物料由高端进入,随着简体的回转缓缓流向低端,其间与来自热风炉的热气体以顺流或逆流形式进行热交换,达到被烘干的目的。由于单筒烘干机的简体为单直筒型,简体散热损失较大。其热效率仅有45%~65%。为达到烘干物料的工艺要求,必须延长物料在烘干机中的停留时间,致使单筒烘干机的长度较长,给车间布置带来一些困难,而且土建费用较高,占地面积大。针对单筒烘干机… 相似文献
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提高Φ2.2m×12m烘干机产质量的措施 总被引:4,自引:0,他引:4
1存在的问题我公司地处东北山区,无霜期短,夏秋两季雨水多,湿度大,矿渣入厂水分一般在25%左右,经过一段时间存放后仍达15%以上。专用于矿渣烘干的2号烘干机系逆流式,因设备陈旧、工艺不配套,其台时产量低,质量波动大,成为制约生产的瓶颈。具体表现为:1)矿渣放料为插板式,卡料时靠人工晃动控制喂料,料流忽大忽小。量小时易空烧,量大时易跑水分,致使烘干物料出机水分波动大。2)热风炉为人工手烧炉,原煤无破碎工序,粒度大,燃烧不完全,易结焦。加之烘干机炉头密封不严,外串火现象引起筒体变形,影响到产量和质量… 相似文献
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0前言我公司两台Φ3.5×145m湿法回转窑原设计采用24块冷风套和摩擦密封圈的密封结构,由于密封效果差,致使维护检修工作量大,窑口衬料使用周期较短,窑口筒体受热变形严重。公司于1999年12月结合年底大修对两台窑口密封结构进行了改造,将原有摩擦密封圈改为石墨密封,增加了冷却风机。改造后经过近四年的使用,窑口筒体和窑口护铁再没有发生变形的现象,窑口密封效果也明显加强,大大节省了窑口衬料,其使用周期显著提高。现将窑口改造的情况总结如下,供同行参考。1窑口密封装置失效的原因分析原设计采用24块冷风套和摩擦密封圈的密封结构,于1995… 相似文献
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目前立窑水泥厂常用的回转式烘干机规格有φ1.5×12米、φ2.2×12米和φ2.4×18米等几种。其结构性能对产质量、热效率影响甚大。现就其中几个问题谈谈我们的一些看法。一、烘干机筒体长径比目前国内常用的回转式烘干机筒体的长径比一般于5~8之间。如φ2.2×12米烘干机长径比为5.5,φ1.5×12米烘干机长径比为8。烘干机的长径比对烘干物料的产质量、热效率是有很大影响的。当回转式烘干机的倾斜角、转速、烟气流速、扬料板结构一定时,物料在烘干机筒体内的停留时间主要取决于筒体的长径比, 相似文献
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我厂1台Φ2.2m×12m回转式矿渣烘干机1986年投入使用,筒体端部伸入燃烧炉密封圈内0.8m左右,挡料圈焊在距筒体端部0.15m处,筒体和挡料圈全部是用普通Q235钢板制成,无任何防护,直接被高温气体氧化和烧蚀.筒体五六个月就烧蚀掉0.5m左右.也曾经尝试过在挡料圈和筒体端部处焊上扒钉、打耐热混凝土的方法,但由于温度高,膨胀系数不一样,耐热混凝土很快就脱落一空. 相似文献
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我公司一台Φ2.2×12m烘干机,热源配置沸腾炉。由于烘干机运行中筒体的上下窜动,使得机头密封圈、挡圈凸缘(图1中网格部分)磨掉,烘干机机头形不成迷宫密封,造成机头漏料、漏风严重,炉火外窜,热工效率低。2002年底设备检修,我们决定全套更换烘干机机头密封圈、挡圈。需垂直于烘干机轴线方向将炉膛拆开一宽300mm的纵向缺口(图2中双点画线之间部分),取出下料管10,割掉烘干机筒体前端的支承环9,使挡圈4、密封圈3,依次向左轴移至炉膛拆开的缺口处,再径向平移出炉膛。该方案工期约7天,需用资金约2000元。1.2方案二:割断筒体在炉墙外到前轮带间选一… 相似文献
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我公司原有Φ2.2×12m卧式烘干机,矿渣烘干能力为8t/h.由于公司产品结构的调整,准备增设一台Φ2.6× 13m矿渣超细磨磨制超细粉,但现有Φ2.2× 12m卧式烘干机生产能力无法满足需要,如果更换大型烘干机,受现有厂房和资金限制,可行性不大.经研究决定对现有Φ2.2×12m卧式烘干机进行技术改造,改造方案如下. 相似文献