大型锆硫酸储罐的设计及制造难点分析

根据NB/T 47011—2010《锆制压力容器》标准、锆材特性及废硫酸储存的工况条件,设计制作了锆钢复合材质硫酸储槽。此设备环焊缝采用Ω形压型覆板焊接结构,接管处采用骑坐式结构且接管处进行了特殊处理。硫酸储槽在现场的使用时间超过了1a,证明用锆材制作硫酸储槽设备,虽然接近了锆材使用的临界值,但通过优化选材、合理的结构设计和特殊的制作工艺可以满足一些特殊工艺要求。     

锆-钢复合板制压力容器的结构设计

采用锆-钢复合板制造压力容器,可以极大地降低成本,节约锆资源;还可以充分利用锆和钢各自的优点。锆和钢不能直接进行熔化焊接的特点,决定了锆-钢复合板制设备的结构不同于不锈钢或镍合金复合板制设备。本文通过实例就锆-钢复合板制压力容器的结构设计作了简单介绍。     

锆-钢复合板压力容器制造技术研究

锆-钢复合板系采用爆炸复合技术将锆板和钢板复合而成,锆-钢复合板压力容器综合了锆和钢的优点,不仅满足特殊耐腐蚀性能要求,而且制造成本大大降低。在介绍R60700和R60702等锆制板材性能的基础上,着重阐述了锆-钢复合板焊接接头形式、焊接工艺、复合板压力容器焊接试板要求以及容器设备热处理工艺要求,以期为锆-钢复合板的推广应用和锆-钢复合板压力容器制造的国产化进程提供技术参考。     

压力容器非径向斜接管开孔补强研究

压力容器由于工艺需求,需要设置非径向倾斜接管,使用常规设计软件无法计算。运用ANSYS有限元分析软件对压力容器筒体上的非径向倾斜接管结构进行应力分析,对接管与设备连接区应力线性化处理,获得了压力容器接管连接区应力分布,结果表明筒体上非径向倾斜接管开孔补强合格。     

应变强化压力容器开孔补强有限元分析

基于有限元应力分析方法,分析了应变强化压力容器在强化压力下,不同补强结构的容器封头与接管连接处应力强度水平和塑性应变量。结果表明,补强圈补强与厚壁接管补强最大塑性应变量都符合标准要求,但考虑在容器封头与接管连接处的应力强度、塑性应变分布的差异,应变强化压力容器开孔补强使用厚壁接管补强结构更加合理。     

衬氟泵阀工艺技术及其应用领域

介绍了衬氟泵阀耐强腐蚀等工艺特性,对衬氟泵阀的焊接成型工艺、松衬成型工艺、缠绕成型工艺、复合成型工艺进行了阐述。衬氟泵阀设备适用于物料含有腐蚀性或成分复杂的工况,适应了环保行业快速发展的需求,技术研发及其应用的空间较大。     

压力容器切向开孔接管区的应力分析设计

对压力容器切向开孔接管区进行三维有限元分析,获得了容器筒体、接管及其连接部位的应力分布信息,并与压力容器正交开孔接管连接结构的应力分布进行了比较。根据JB4732分析设计标准对压力容器切向开孔接管进行了强度评定。结果表明,压力容器切向开孔接管产生明显的应力集中,且应力集中系数随接管与筒体连接处距离的增大而快速降低;各类应力的最大值发生在接管与筒体连接处且位于接管上部位的内侧区域,是筒体失效的危险区域;与压力容器正交开孔接管相比,压力容器切向开孔接管的应力分布更趋复杂,有更明显的应力集中,但切向接管的强度足够,满足安全要求。     

小直径冷衬复合管过盈配合力学研究

压力容器小直径不锈钢衬管冷装技术在海洋平台上应用广泛,有必要对其进行系统研究.首先建立了冷衬复合管的简化力学模型,根据弹性力学理论得出了内压作用下最小过盈量的计算公式.然后针对典型小直径接管,采用有限元分析软件ANSYS建立了5种不同过盈量的模型,得出了冷衬复合管装配结合面在冷装状态和内压状态下的接触压力和应力强度分布...     

压力容器仪器仪表接管结构的应力分析

本文应用解析法就压力容器仪器仪表接管等无外载小接管进行了分析,并通过实例,对部分焊透接管结构的应力状态和评定方法进行了探讨。     

尿素合成塔检漏孔结构及制造工艺

一、前言 在化肥生产中,由于尿素合成塔检漏孔引起腐蚀的情况常有发生,这将直接影响到设备的使用寿命,所以尿素合成塔检漏孔结构设计、制造质量等问题,越来越引起人们的重视。检漏孔的结构随着衬里方法和制造厂的不同而各有所异。我厂曾生产过,在层板包扎后先钻较大的孔,插入一接管焊于内筒上,在接管与内筒焊接处加一块垫扳,使垫板与内筒内表面平滑相接,最后松衬衬里。也曾生产过内筒内圆不加工热套衬里,     

压力容器大开孔补强结构强度有限元分析

运用压力面积法和ASME法计算分析了一受内压模型容器筒体大开孔补强结构,用极限分析法求出其极限载荷和设计载荷,并用分析设计法进行了验证。通过比较和分析可知,由于压力面积法中没有考虑弯曲应力的限制,将其用于大开孔补强设计时有时不可靠。实际压力容器大开孔补强结构应有较大的安全系数,用ASME法和有限单元法进行大开孔补强设计是合理和安全的。     

大型钢储罐不锈钢衬里设计与建造

介绍了高温工况下大型碳钢储罐不锈钢衬里的设计与建造过程。储罐本体及6组外加热盘管等按常规方法进行设计,不锈钢衬层分为5段,每段为一个独立的密封层,每段施工完毕后利用每段衬层的检查管口分别进行正压40 kPa、负压40 kPa试验,以此找出泄漏点;通过衬板层变形内应力试验来检验焊缝强度,确保高温工况下衬层的密封性。储罐接管采用内补强圈结构不仅方便衬层施焊而且保证焊接质量。储罐建造过程中打破传统的不锈钢衬层施工工艺,使之与罐壁同时进行建造,即先建造2圈或3圈壁板然后进行一段衬层板施工,衬层试验合格后依次进行下几圈壁板及下一段衬层施工,此法不仅节约大量辅助费用、方便施工与检漏,而且极大提高了衬层的制作质量。储罐整体制作完毕后进行盛水试验,再一次全面检查衬层的密封性。     

轴向斜接管内压容器爆破压力的预测

接管是容器必不可少的结构,在接管部位由于开孔产生应力集中,加之与接管的连接处发生边缘效应,使得该部位的应力分布相当复杂。对3台具有不同结构尺寸的轴向斜接管内压容器进行水压爆破试验,并采用静态非线性有限元法对3种模型的爆破压力及失效位置进行了预测分析,并与试验结果做比较。比较结果表明:(1)开孔结构削弱了结构的强度,降低了容器的承载能力;(2)有限元预测得到的爆破压力与试验及理论计算所得的爆破压力比较接近;(3)带轴向斜接管内压容器的等效应变最大节点都位于筒体和接管相交的锐角侧。     

化工容器经济结构尺寸的确定

提出了一种化工容器经济结构尺寸的计算方法 :由最低容器本体主材费来确定容器筒体的经济直径 ,然后由容积和经济直径确定筒体的经济高度。这种方法接近工程实际 ,对工程优化设计具有指导意义。     

薄壁内压球形容器的安全系数与试验压力

确定钢制薄壁内压球形容器的安全系数与试验压力,是构建压力容器可靠性设计体系的基本内容。考虑容器静强度与载荷的不确定性,根据静强度在耐压试验和正常操作时的许用可靠度,建立了确定容器静强度安全系数与试验压力的方法。研究表明,对于钢制薄壁内压球形容器,屈服与抗拉安全系数应分别不小于1．45与1．90,试验压力系数在气压试验与液压试验时应分别不大于1．15与1．29。     

球形容器静强度概率分布研究

应用可靠性设计方法 ,对球形容器的静强度进行分析。结果表明 ,用中径公式预测球形容器的静强度基本符合正态分布。在 99%的置信度下 ,分析得到球形容器静强度的分布参数     

应力、强度呈非正态分布时可靠度公式的推导

介绍一种当应力、强度呈非正态分布时的可靠度的计算方法,以用来进行机械可靠性设计,并以一个地震载荷的直立压力容器为例加以说明。     

钢制内压容器静强度的初始可靠度分析

建立了钢制内压容器初始静强度和实际载荷的预测模型 ,分析认为初始静强度和实际载荷与其预测值之比 ,是符合正态分布的随机变量。应用可靠性设计方法 ,尝试从设计、制造、检验、验收、安全监察及安全操作等方面 ,分析它们的分布参数 ,把钢制内压容器设计公式的置信度、安全系数和容器静强度的初始可靠度定量联系起来。分析结果为编制以可靠性分析为基础的压力容规范提供了依据     

钢制薄壁内压容器模糊静强度的初始可靠性设计

应用基于模糊数学与常规可靠性理论相结合的模糊可靠性设计方法,讨论了钢制薄壁内压容器模糊静强度在最苛刻的压力试验条件下,有关标准可接受的初始可靠度范围,为压力容器的模糊可靠性设计从理论走向实用提供了参考依据。     

外溢流管衬里的改进与维修

对几种用于重油催化裂化装置外溢流管衬里的隔热材料和耐磨材料进行了性能比较。对其锚固结构进行了改进。生产实践证明衬里材料的准确选用 ,锚固结构的改进 ,施工质量的提高 ,以及严格的烘烤 ,是提高衬里强度 ,延长衬里使用周期的关键。