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本文介绍了我厂凿岩机气缸激光热处理生产线的情况。采用HJ-4B二氧化碳横流激光器,并配有气缸激光淬火专用数控机床及全套辅助设备系统,建成了我国第一条凿岩机气缸激光热处理生产线。由于先进的设备和先进的前处理工艺及现代专利技术淬火工艺,使气缸热处理质量有了超常规的提高,在几乎无变形状态下达到硬化层深度0.3-0.4m,淬硬带宽度3-4m,硬度普遍在700-900HV0.1之间,局部可达900-1040HV0.1,气缸耐磨性显著提高,延长使用寿命一倍以上。 相似文献
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前言我厂首家试制的C38井下铲运机变速箱等,有多种渗碳淬火零件,不但其内在质量要求高,而且形状极复杂。渗碳淬火变形是一大难关。我们对薄壁多孔简件和简壁厚薄差异过大等极易变形的零件用适宜预留量、可控气氛炉渗碳、盐炉加热、硝盐浴分级淬火工艺.一次试验取得了良好的内在质量和理想的变形效果。一、工艺方法和试验结果1.薄区多孔筒件方向挡离合器外鼓示意如图1(不包括阴影部分)。材质为20CrMnMo,花键模数为2.5,齿面渗碳层深度0.5一08mm,硬度为56~62HRC,渗碳淬火后内花键不加工,故变形需控制在公差范围内。由图1可见… 相似文献
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田荣华 《热处理技术与装备》2006,27(2):56-60,73
某变速箱产品主减速齿轮因最终热处理后变形大而只能采用加工效率低、制造成本高的磨齿工艺.通过综合分析,认为其变形大的原因在于:一是零件形状结构较特殊,二是钢材的综合质量性能欠稳定,三是坯件预先热处理质量及渗碳/碳氮共渗、淬火相关参数的搭配欠佳.为此,提出了采用新材料、新结构、新工艺对此进行攻关,以期将磨齿工艺改为剃齿工艺.结果表明:零件的结构改进、材料选择、工艺流程等基本合理,可以生产出变形满足技术、装配和使用寿命要求的产品.剃齿工艺替代磨齿工艺投入生产应用后,大幅度提高了生产效率、降低了制造成本,且有利于提高零件使用寿命. 相似文献
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1前言工业缝纫机牙架零件的热处理变形,一直是生产中的棘手问题。某厂委托本校热处理的工业缝纫机牙架零件主要尺寸见图1所示。材料为20Cr铸钢,经浇铸成型,然后机加工到规定尺寸。由于该零件在服役状态承受快速运动的接触应力,需具有高的耐磨性,同时该零件系精密装配件,要求有较高的尺寸精度。为此要求渗碳后渗层深度为O.3~0.smm,淬火后表面硬度为55~60HRC,热处理后牙架两侧平面翘曲变形量<0.lmm,叉口间平行度及胀缩量均<0.lmm。该零件原工艺一直采用渗碳热处理,渗碳淬火后常因翘曲变形量超差较大,无法精磨到图纸要求… 相似文献
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大型钢板调质是热处理行业中多年来难以控制变形、淬火变形大、十分棘手的难题之一.在企业没有专用设备的条件下是很难控制变形量的,校平是最大的难题;采用铸铁平板夹压淬火后,工件变形几乎很小,保证了金相组织及硬度,可谓是一种解决实际问题的热处理淬火创新新工艺.经测量40CrMnMo钢板夹压淬火后表面硬度为51~56 HRC.该工艺简单易行,特别适用于中小企业,小批量或单件生产,也可在其他板形工件淬火调质中使用. 相似文献
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以某离合器钢片为研究对象,分析了钢片直径与其淬火后变形量之间的关系,得出不同直径的钢片经淬火后的变形呈现双曲抛物面形状,而且变形量随着钢片直径的增大而增加.利用ANSYS有限元软件对钢片淬火过程的温度场进行数值模拟,得出钢片淬火变形的直接原因为温度场分布不均匀,其诱因为限位弹簧窗口的"L"型结构.此外,对钢片碳氮共渗淬火后的变形工艺进行优化并对其进行试验验证,结果表明,采用窗口开过渡圆孔+开工艺孔+降低淬火温度+升高油温的工艺方法,可以将钢片淬火后的最大变形量由优化前的5.7 mm降至优化后的1.1 mm,从而更好地指导企业的实际生产. 相似文献
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我厂的出口产品管钳孔尺寸精度要求较高,我们采用直方图统计方法,对渗碳及直接淬火后的管钳进行随炉抽样检查,并将测得的数据加以整理、分析、归纳,从而寻找到孔的变形规律,修正机加工留量,使热处理后的变形达到图纸要求,解决了孔的超差问题。1 产品及其工艺用21CrNiMo2钢制造的管钳配合孔成品尺寸为18+0-0430mm,热处理技术要求渗碳层深0-5~0-8mm,表面硬度58~62HRC。管钳工艺流程:锻造—正火—机加工—渗碳、淬火、回火—氧化发黑。热处理工艺曲线见图1。渗碳淬火在JJR10Sg… 相似文献
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通过对 2 0 Cr Mn Ti中厚板淬火、淬火变形的研究 ,制订了新的工艺方案 ,解决了该类产品生产中的一些常见的热处理淬火硬度低及变形大的问题 相似文献
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随着发动机强栽程度的日益提高,钢制曲轴的应用目益增多。钢制曲轴的性能优越,但其加工难度也相应较高,尤其是热处理工艺产生的变形较大。为了有效控制钢制曲轴加工变形,达到曲轴加工要求,提高曲轴加工质量,采用了表面圆角中频感应淬火工艺。该工艺很大程度地减少了变形,但变形仍然存在。本文应用数理统计方法,采用方向统计方法,对淬火前后在轴向及圆周方向所测得的尺寸数据进行了编程计算与分析,得到各主轴颈与曲柄销在不同方向上的变形量,分析了其变形规律,得到了各拐预修整量,为确定圆角淬火工艺前后的工序尺寸设计提供了依据,保证了钢制曲轴的加工质量。 相似文献
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我厂自 1996年以来 ,陆续承接了大型轴承内、外圈渗碳、淬火的加工任务。这些轴承属于大直径薄壁环状件。在热处理过程中 ,既要保证渗层深度 (≥ 4 .5 mm)、淬火硬度、金相组织符合技术要求和检验标准 ,又要保证其变形量符合工艺要求。由于热处理工序复杂 ,渗碳周期长 (见图 1) ,使得变形量控制成为淬火过程中的关键环节。为解决这个矛盾 ,我们以格里森淬火压床为压淬设备 ,设计制造了系列轴承内、外圈淬火模具 ,并在实际应用中不断改进完善 ,取得了满意效果。图 1 轴承套圈的渗碳淬火工艺1 零件概况工件几何尺寸如图 2 a、b、c所示。要求… 相似文献
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长轴表面激光淬火变形与控制 总被引:1,自引:0,他引:1
应用激光淬火强化技术控制长轴的淬火变形,分析了激光淬火变形的原因和影响因素。研究结果表明,激光淬火不仅可使长轴振摆变形量控制在很小的范围内,而且可将已变形的长轴校直到很高的精度。 相似文献
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我厂四缸泵上的铝铸件,是采用金属型浇注,然后送热处理淬火。其工艺过程是:在井式炉内加热,加热温度为520°±5℃,到温后保温2.5小时。这种加热方法升温时间长、能源消耗大、很不经济。而且,我厂只有一台RJJ-36-6井式炉,用于铸铝件的淬火。每炉只能装44kg铸件,相当于我厂化铝炉熔量的三分之一。我厂每天浇注4炉,需要淬火12炉次,每炉次平均4小时,则需要48小时。因而在我厂铝合金的生产中,淬火成为影响生产的环节。以前再加上电力紧张,使已感生产紧张的热处理,更加困难。为解决这个问题,我们认为如能利用铸件脱模后的余热进行淬火,则即可节约电能, 相似文献
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采用美国格里森537型脉动淬火压床减小齿轮热处理畸变,通过分析工艺参数、齿轮钢材的淬透性、压膜的设计与制造精度、淬火压床的结构、淬火阶段等畸变量控制因素,改进从动弧齿锥齿轮工艺试验方案,有效地控制和校正齿轮淬火变形,提高了整体工艺质量。 相似文献