弹性地基板的非线性分析

本文以路面工程为应用背景,针对弹性地基上承受横向载荷的板体进行了非线性有限元分析,采用考虑横向剪切变形的中厚板非协调单元模式,改进了数值性能,避免由于局部小面积受载时,剪切变形较大带来的误差,同时将地基刚度矩阵引入失衡力迭代格式中,保证解的收敛性.文中给出了载荷位于板中、板边、板角时的板体变形情况和破坏状况以及极限承载能力,并与塑性铰线理论、弹性薄板理论进行了比较和分析.     

弹性地基与饱和地基中连续屏障远场隔振的对比分析

运用弹性边界元法和饱和土半解析边界元法计算分析连续屏障的远场隔振效果,并对两种地基条件下的隔振情况进行对比。结果表明:空沟深度对隔振效果影响较大,而空沟宽度对隔振效果基本没影响,弹性地基中空沟的隔振效果要好于饱和地基。填充沟宽度较小时,两种地基中的填充沟隔振效果基本相同,随填充沟深度和剪切模量的增加而提高;而当填充沟宽度较大时,弹性地基中的填充沟隔振效果要远好于饱和地基的情况。     

弹性地基板的挠度迭代法

本文用薄板的差分法原理与电算技术相结合,研究出弹性地基板等薄板的内力、位移分析方法,并编制出如PC-1500小型计算机都能运算的程序“ITAN-4”,便于工程人员掌握及使用。     

弹性地基板的等参有限元法计算

提出了弹性半空间地基板的四节点和八节点等参元计算方法。该方法适用于弹性地基上不同形状的薄板或厚板的计算。算例表明，本文方法适应性强、精度较高，用较少的单元就能获得较好的结果。     

排桩隔振的理论与应用

本文首次提出了地面连续和非连续屏障隔振的概念。指出非连续排桩屏障的散射效应决定隔振效果；而屏障的衍射效应决定其影响范围；同时对柔性屏障应避免其与人射波的“吻合效应”。通过理论与试验分析．证明圆形截面排极有较好的隔振效果。在工程上，突破了Woods等提出的桩径必须大于被屏蔽的波长的1／6结论（对于主要的地面波，桩径约需3～5m，这意味着在工程中无法实现），其屏蔽效果的主要影响因素是地基土的波长、屏障的深度和长度等。根据波的衍射理论和实测研究，在近场（主动隔振）屏障和远扬（被动隔振）屏障的设计深度方面，得出了与已有理论不同的结论。对屏障的面积率与波依的关系亦提出了定量计算公式，并应用于地面隔振工程设计。     

城市地面道路声屏障设计研究

不同于欧美各国,作为交通噪声防治的主要措施,我国声屏障主要用于高架路,城市地面道路应用很少。随着交通噪声增加,城市地面道路声屏障亟需重视,其设计约束多,难度大,问题复杂,需在规划前期便开始着手考虑。该文结合欧美各国及香港地区的实例,总结声屏障设计的四种方式,即与道路设计结合,与场地设计结合,与建筑设计结合,与视觉效果结合,为交通噪声防治提供借鉴。     

多排现浇薄壁管桩(PCC桩)屏障隔振性能研究

首次提出将多排现浇薄壁管桩用于屏障隔振。现浇薄壁管桩(简称PCC桩)是一种新型的地基处理技术,目前对于其作为非连续屏障隔振的研究还是空白。本文采用三维有限元方法,研究了屏障排数对PCC隔振性能的影响。结果显示,多排PCC桩作为整体隔振屏障系统是有效的。随着桩排数的增加,屏蔽区的振幅会显著减小,但对屏蔽区的面积影响不大。此外排数的增加,屏蔽区外会出现一个振幅放大区域;排数越多,放大区的范围越大。取三排桩屏障时,整体隔振效果较好。和同直径的实心桩相比,PCC桩能达到相同的隔振效果,并且很经济。     

多排桩非连续屏障对平面弹性波的隔离

假定桩体的长度远大于直径,将多排弹性桩组成的非连续屏障对平面弹性波(P波和S波)的隔离简化成弹性波多重散射的二维平面问题,运用复变函数的保角映射方法和波场势函数展开法,根据桩体与周围土体介质完全联结(即应力和位移连续)的边界条件,得到散射和折射波场势函数展开式的待定复系数的理论解;通过分析位移比值(屏障后土体内某点由入射波和散射波产生的总位移与入射波单独产生的位移之比)的变化规律,对比单排、双排和3排桩屏障的隔离效果。研究结果表明:(1)当屏障的整体宽度和每排的桩数相同时,多排桩屏障对P波、SH波和SV波的隔离效果都随着桩排数的增多而提高;(2)当屏障整体宽度和桩总数相同时,紧密布置的单排桩对P波、SH波和SV波的隔离效果都比交错布置的双排桩更有效;(3)多排桩屏障对SH波和SV波的隔离效果比P波要好。     

弹性矩形板与弹性地基共同作用的简化计算法

 将基础板视为弹性板, 通过对四角点支承、四边自由矩形板按弹性薄板考虑, 求出其解析解, 然后与现有的弹性地基模型相结合, 得出弹性地基上弹性薄板与土共同作用的半解析解。给出了一些算例的结果。     

弹性地基上任意厚度叠层板的弯曲问题

从三维弹性力学的基本方程出发 ,抛弃任何有关应力和位移模式的人为假定 ,讨论和分析了叠层地基板的弯曲问题。建立了该地基板的状态方程 ,得出薄、中厚和强厚的叠层地基板在任意荷载作用下统一形式的解析解。此解满足所有的弹性力学方程 ,可求出层间和板内任意点 9个力学量以及地基反力 ,并给出了数值结果     

弹性地基上环形板基础的设计

本文用一组含参的分离变量函数求解弹性地基上环（圆）板方程,给出 Ｔｏｍｓｏｎ函数表达的板挠度一般解。从而可以进行弹性地基上基础板的结构设计。     

铁路振动作用下双排桩屏障隔振性能试验研究

为研究铁路应用双排桩屏障的隔振性能,基于铁路振动产生的弹性波传播特性,通过场地试验测得激振频率10 Hz下地表振动加速度幅值,以双排隔振桩屏障中归一化桩间距、归一化排间距、排桩数量以及排桩布置形式为变化参数,研究改变双排桩几何参数对其隔振效果的影响。试验结果表明:随桩间距的增大,排桩屏障的隔振效果逐渐减弱。当归一化桩间距不小于3.0时,排桩屏障逐渐失去其整体隔振作用;当归一化排间距为3.0时,排桩屏障可以获得较优的隔振效果,其有效隔振面积百分比在19.52%～68.89%;随着排桩数量的增加屏障有效隔振面积随之增大,排桩数量由8增至10时,有效隔振面积百分比增大0.87%～4.74%,可以使更大区域范围达到隔振要求;当屏障整体桩数相同时,采取菱形布置形式的隔振屏障比矩形的隔振效果好,菱形布置较矩形布置有效隔振面积百分比增加1.20%～5.01%。     

弹性半空间地基上的板在轴对称荷载作用下的一般解

<正> 一、引言在接触问题中,通常都假定两弹性体在接触面上保持“完全接触”,即既不互相脱离也不互相滑动。这样在接触面上,应力方面的接触条件是:两弹性体在接触面上的正应力相等,剪应力也相等。位移方面的接触条件是,两弹性体在接触面上的法向位移相等,切向位移也相等。由于数学上的困难,现有弹性地基板的研究文献,大都假定了板与地基呈光滑接     

Winkler地基上带肋板计算的无单元法

用无单元法研究了Winkler地基上带肋板的弯曲问题,由移动最小二乘法和变分原理导出了地基板的无单元法刚度矩阵,编制相应的无单元法计算程序,并给出算例,结果表明方法可行,且具有更广泛的工程应用前景.     

地铁地面线加装声屏障的施工安全与运营防护

以南京地铁某地面线声屏障加装工程为例,介绍了地铁运营期间地面线加装声屏障的施工管理与运营安全防护措施,并结合地铁地面线路特点,对类似工程施工提出了有针对性的运营安全防护建议。     

双参数弹性地基板研究综述

本文系统地介绍了双参数弹性地基板的研究现状,评述了以前研究工作中存在的问题,并对双参数弹性地基板的进一步研究和应用提出了看法。     

对“求解弹性地基上带裂纹Reissner板的新方法”的讨论

 &;lt;正&;gt; 原文作者在该文中指出:尚未见有人用Reissner理论对弹性地基上有限尺寸的的带裂纹平板进行过研究,并提出一种求解Reissner板的控制方程的新方法。事实上,用经典薄板理论分析带裂纹的地基的研究亦很少。估计没有人研究带裂缝地基板的原因是这种研究没有实际的应用价值。本人在香港和澳大利亚从事岩土工程的研究和工作已有一段时间,亦从未见有人在设计基础时需要考虑带裂纹的地基板。希望原文作者能举出一些带裂纹地基板分析的应用和介绍一些实例。在实际问题上,如何确定裂纹长度?     

不同荷载速度下弹性土体中排桩的隔振效果分析

利用Muki和Sternberg的虚拟桩法,分析了不同荷载速度下弹性土体地基中排桩对移动荷载引起振动的被动隔振效果。首先由积分变换推导弹性土体表面受移动荷载的自由波场解、内部受圆形均布简谐荷载作用下的基本解,再根据基本解与桩土变形协调条件,建立了频域内土—桩的第二类Fredholm积分方程。最后通过求解积分方程与相应的积分逆变换得到时间域内评价隔振效果的振幅比。通过与已知文献结果比较,验证本文方法的正确性。数值结果表明:荷载速度对排桩的隔振效果有一定影响:当移动荷载小于土体的剪切波速时,随荷载速度增加排桩的隔振效果会降低,然而当荷载速度大于土体的剪切波速后,部分区域的隔振效果较好。     

弹性地基梁板模型的适用性

PKPM软件之JCCAD程序的桩筏有限元计算中的弹性地基梁板模型(桩和土按WINKLER模型)在工程设计中是从设计人到审图公司较为熟悉和偏于使用的一种计算模型,但其的适用性到底如何呢?本文通过工程比算,对这中计算模型的适用性进行了详细阐述。     

三维层状地基竖向激振波阻板主动隔振分析

为了研究三维层状地基中波阻板的隔振效果,基于薄层法在研究层状介质中波的传播问题的高效性、边界单元法处理无限域问题的精确性,结合两种方法的优点,提出三维层状地基薄层法基本解答,利用薄层法格林函数建立半解析边界单元法,分别对上软下硬和上硬下软两种三维层状半空间地基中波阻板的隔振效果进行分析。研究表明:增加波阻板的厚度、提高波阻板的弹性模量可以显著提高隔振效果,分层土体厚度和土性参数对于径向和竖向的位移振幅衰减系数有较大影响。