1215MS易切削钢中组织与硫化物分析

采用光学显微镜、扫描电镜及能谱、显微硬度测量仪以及热力学软件Thermo-Calc对1215MS易切削钢Φ12 mm盘条金相组织及硫化物夹杂进行了相组成及粒径与硬度解析。结果表明:1215MS钢中铁素体所占比例93%～96%,珠光体比例4%～5%;铁素体平均等效直径为22.30μm,珠光体的平均直径为16.83μm,硫化物均匀分布在晶界的边缘和铁素体中,硫化物的当量直径为5.077μm;MnS的平均维氏硬度值为80 HV10,铁素体硬度值为100 HV10,珠光体硬度值为175 HV10。     

SAE1144易切削钢八角棒表面裂纹缺陷分析

采用光学显微镜、小样电解、扫描电镜及能谱、ImageJ软件等分析检测方法,对SAE1144易切削钢由18 mm圆棒冷拉拔至15 mm八角棒过程中产生表面裂纹的区域进行研究.结果表明:八角棒裂纹扩展区有大颗粒状MnS夹杂、细长条形团簇状MnS夹杂以及大块的FeO夹杂,开裂面有大量密集的细长条状MnS;而大块的FeO夹杂是...     

SUM23HS易切削钢表面裂纹原因分析

运用金相、扫描电镜及能谱分析等手段对SUM23HS表面裂纹进行了分析。结果表明,其表面裂纹是在轧制过程中产生的,并提出了有针对性的改进措施。     

Q235B热轧带钢氧化皮开卷易剥落原因分析

Q235B热轧带钢(尤其是10 mm以上厚规格)氧化皮开卷剥落严重,污染作业环境,影响焊管焊缝质量。为查明原因,选择9.45 mm、11.45 mm、16.2 mm 3个规格的Q235B热轧带钢,利用X射线衍射(XRD)、扫描电镜(SEM)、X射线能谱(EDS)等手段进行了氧化皮物相结构定性及无标样全谱拟合定量分析、微观结构和形貌特性表征、微区成分分析。结果表明：9.45、11.45、16.2 mm 3个规格Q235B热轧带钢氧化皮物相以Fe₃O₄、Fe₂O₃、FeO三相结构为主,未见2FeO·SiO₂(铁橄榄石),Si以SiO₂形式存在;氧化皮裂纹微观结构反映出：随着带钢厚度的增加氧化皮内的应力状态发生着改变,9.45 mm热轧带钢氧化皮内应力表现为压应力,11.45 mm热轧带钢氧化皮内应力表现为拉应力,16.2 mm热轧带钢氧化皮内应力表现为拉应力与压应力;另外,3个规格Q235B热轧带钢氧化皮内均存在微观结构缺陷如气孔、裂纹、孔隙、卷渣等,这些缺陷...     

21-4N气阀钢模铸坯组织、夹杂物及碳化物解析

21-4N奥氏体气阀钢是制造发动机排气门的关键材料,钢基体组织、夹杂物、碳化物的分布状态,对产品服役寿命有重要影响。本文基于Thermo-Calc 2020b计算了21-4N气阀钢相转变及碳化物析出情况,使用金相腐蚀、金相显微镜、扫描电镜以及扫描电镜自带的能谱仪和X射线衍射(XRD)检测技术对该钢模铸坯夹杂物、组织和碳化物进行解析。研究表明：21-4N气阀钢夹杂物主要是以Cr-Mn-Al-Ti-O为主的氧化物、以Cr-Mn-Al-Ti-O-N为主的氧氮复合夹杂物和以MnS为主的硫化物,夹杂物密度、平均等效直径、面积比例分别为45～61个/mm²、2.9～3.2μm、0.044%～0.061%,夹杂物等效直径集中分布于2～5μm; 21-4N气阀钢晶粒平均直径由边部的76.3μm线性增大到心部的119.2μm,基体组织由奥氏体和碳化物组成,其中碳化物包括沿晶界析出的M₂₃C₆块状碳化物和由γ+M₂₃C₆构成的“类珠光体组织”。从边部至中心,“类珠光体组织”平均等效直径、密度以及面...     

S355J2钢板表面裂纹分析

针对南钢中厚板卷厂生产的S355J2钢板表面出现裂纹缺陷,采用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪进行了分析.结果表明,裂纹具有沿钢板纵向延伸且深度很小的规律性,裂纹产生的原因主要是Nb元素的碳氮化物表面偏聚所致.通过进行微钛处理的成分设计并结合优化连铸工艺可以有效改善S355J2钢板表面裂纹问题.