10CrNi3MoV船体结构钢均匀性分析

研究了10CrNi3MoV船体结构钢多个位置的厚度中心拉伸及冲击性能。试验结果表明,在钢板宽度方向上,钢板中心位置的强度与两侧差异明显,钢板的冲击韧性波动较大;在钢板长度方向的强度和韧性均匀性较好。钢板宽度四分之一和中心处的明显偏析和长条形的Al2O3杂质影响了钢的性能均匀性。     

热成型温度对连铸/模铸10CrNi3MoV钢组织与性能的影响

结合显微组织与晶粒度的观察,研究了热成型温度对连铸/模铸10CrNi3MoV钢组织与性能的影响以及相互关系.结果表明:当热成型温度高于960℃时,连铸钢晶粒粗化,粒状贝氏体含量增加,导致其强度上升,低温韧性显著下降;当热成型温度不高于1000℃时,模铸钢中晶粒并未产生粗化现象,粒状贝氏体含量较少,故其强韧性基本保持不变...     

10CrNi3MoV钢的超塑性行为

通过恒温拉伸试验测定了10CrNi3MoV钢在室温至1 000℃温度范围内的延伸率和强度,并借助热膨胀法测定了试验钢的相变特征温度A c1和A c3。结果表明,10CrNi3MoV钢在720~750℃温度区间内断后延伸率超过100%,表现出超塑性行为;其中720℃时塑性最好,断后延伸率达到123.5%,该温度略高于A c1温度。     

船用ZG14CrNi3MoV铸钢两相区热处理工艺研究

对比了"单相区淬火+两相区淬火+高温回火"和"单相区保温+缓冷进入两相区+高温回火"和"两相区直接淬火+高温回火"3种热处理工艺对船用ZG14CrNi3MoV铸钢显微组织和力学性能的影响。结果表明,ZG14CrNi3MoV铸钢采用"单相区淬火+两相区淬火+高温回火"工艺进行热处理后,组织为铁素体+回火索氏体混合组织,强韧性匹配良好。     

10Ni5CrMoV钢低温冲击断裂行为研究

采用示波冲击试验方法，研究了１０Ｎｉ５ＣｒＭｏＶ钢在冲击断裂过程中各部分能量与温度的关系。在２０℃～－１００℃温度范围内，裂纹形成功（Ｅｉ）基本不变，裂纹扩展功（Ｅｐ）显示与总冲击功相一致的转变特征。在上平台，１０Ｎｉ５ＣｒＭｏＶ钢具有高的裂纹扩展功，Ｅｐ＞１００Ｊ；在转折区，钢的韧脆转变平缓。试验结果表明，Ｅｐ＝Ｅｉ对应的温度可作为韧脆转折温度。本试验钢的韧脆转折温度低达－８５℃，具有优良的低温韧性。     

10CrNi5MoV钢的包申格效应研究

利用单轴屈服试验法研究了高强度10Cr Ni5Mo V钢的包申格效应。结果表明,随着拉伸预塑性应变量的增大,10Cr Ni5Mo V钢的包申格效应显著增大,在约0.9%预塑性应变量时趋于饱和,此时包申格效应因子为0.72;包申格效应的产生主要与位错运动和背应力有关,热处理均可显著减弱10Cr Ni5Mo V钢的包申格效应。     

10CrNi4MoV钢回火脆性机制研究

对于采用两种回火冷却速度的试样，进行系列温度夏氏冲击试验，研究了耐压壳体用新型高强度、高韧性、可焊接结构钢１０ＣｒＮｉ４ＭｏＶ的回火脆性倾向。结果表明：该钢在缓慢冷却条件下有一定程度的回火脆性。本文还采用扫描电镜、透射电镜对其机制进行了探讨。     

硼对12Ni3CrMoV钢韧性的影响

本文通过生产统计分析和系列冲击、落锤、爆炸、断裂韧性(COD)等试验研究,揭示了硼对12Ni_3CrMoV钢的韧性不利影响,指出含硼量超过15ppm时引起低温冲击韧性、断裂韧性明显降低;转折温度VT_(r100)、NDT、FTP明显升高;VT_(r100)与FTP之间存在很好的相关性及临界区淬火工艺对改善高硼的12Ni3CrMoV钢的低温韧性也是一种有效的韧化措施。     

10CrNi3MoV钢激光-MAG复合热源焊接技术研究

研究了船用10CrNi3MoV钢激光-MAG复合焊接头组织和力学性能,并与常规MAG焊接头进行了对比。结果表明,采用激光-MAG复合焊接工艺进行10CrNi3MoV钢焊接是可行的;与常规MAG焊相比,激光-MAG复合焊接头显微硬度明显升高,焊缝中心冲击韧性有一定下降,但仍能满足技术指标要求。为进一步改善焊接接头的综合性能,提出通过焊接材料成分优化,来降低焊缝金属淬硬倾向,提高接头的韧性水平。     

10CrNi5MoV钢的超塑性行为

通过恒温拉伸试验测定了10CrNi5MoV钢在室温至930℃温度范围内的断后延伸率和强度,采用热膨胀法测定了试验钢的特征转变温度AC1、AC3。结果表明,10CrNi5MoV钢在730~770℃温度区间内断后延伸率超过100%,表现出超塑性行为;热膨胀法测定试验钢的特征转变温度AC1为680℃,AC3为784℃。钢板具有超塑性行为的温度位于两相区。     

10CrNi3MoV钢焊接热影响区组织和性能研究

通过热模拟试验研究了１０ＣｒＮｉ３ＭｏＶ 钢在线能量为１５～１００ｋＪ／ｃｍ 范围内时焊接热影响区（ＨＡＺ）组织和性能的变化规律。结果表明,经过一次热循环后,特别是峰值温度为１３００℃时,冲击韧性显著降低。金相分析表明,冲击韧性的降低与组织和晶粒粗大有关,但总体低温冲击韧性能够保持在较高的水平上（Ａ ｋｖ,－ ５０℃＞６０Ｊ）。经过二次热循环后,线能量较低时,热影响区冲击韧性得到改善;线能量较高时,热影响区冲击韧性大大降低     

10CrNi5Mo船体高强韧特厚钢板的研究

研究开发了120mm高强韧特厚钢板,通过力学性能分析和断口形貌、组织观察对工业试制钢板的综合性能进行了研究。结果表明,采用NiCrMo合金系成分设计,工业试制的10CrNi5Mo特厚钢板获得了良好的综合性能,显示出了高的上平台冲击功和良好的低温韧性。     

道间温度对10CrNi5MoV钢气体保护焊接头力学性能的影响

通过屈服强度和冲击韧性测试、组织分析,研究了两种焊接热输入条件下道间温度对10CrNi5MoV钢气体保护焊接头力学性能的影响。结果表明,随着道间温度从40℃提高到300℃,焊接热输入为8 kJ/cm和18 kJ/cm的焊缝金属屈服强度分别从868 MPa和855 MPa单调下降至728 MPa和693 MPa,-50℃冲击韧性分别从70 J和69 J升高至117 J和72 J(道间温度分别为200℃和100℃),然后降低至67 J和43 J;焊缝金属的组织差异是不同道间温度下焊接接头力学性能不同的原因。随着道间温度从40℃提高到300℃,焊缝金属中马氏体组织逐渐消失,粒状贝氏体组织逐渐增多,针状铁素体组织比例先增加再减少,含量最高时的道间温度与冲击韧性峰值水平相一致。     

10CrNi3MoV对称球扁钢性能均一性分析

通过对连铸球扁钢横截面硬度测试、拉伸及冲击性能测试、金相组织与晶粒度的观察评定,研究了10CrNi3MoV对称球扁钢的性能均一性。结果表明,应进一步提高10CrNi3MoV性能均一性,缩小球头和腹板性能差异,改善沿轧制方向不同部位力学性能的明显差别。     

10MnNiCrMoV钢低温冲击韧性的研究

10MnNiCrMoV是新一代造船材料,本文通过对该钢种的低温冲击韧性进行系统研究发现,10MnNiCrMoV钢具有良好的抗脆性破坏能力,可作为无限海区的舰船船体材料。确定了冲击能VET与能量转变温度VTrE和试验温度的关系模型VET/VEo=9+95/{1+exp[-0.05×(T-VTrE-2.5)]},通过该模型可确定舰船在不同的最低使用温度下,10MnNiCrMoV钢的-40℃最低冲击功。