燃烧合成Cr-(Al,Cr)2O3金属陶瓷的耐磨性能

用热爆燃烧合成法结合熔体施压致密化，制备了相对密度约90％的Cr-（Al，Cr）2O3金属陶瓷，金属Cr颗粒均匀弥散分布于陶瓷板片间或板片内，尺寸可达200nm左右．研究了金属陶瓷的耐磨性能．结果表明，干摩擦条件下，金属陶瓷具有优良的耐磨性能；磨损体积与稀释剂Al2O3加入量和过量Cr2O3的含量有关，两者合理搭配可使Cr-（Al，Cr）2O3的磨损体积小于粉末烧结氧化铝陶瓷的磨损体积．磨损机理主要是块状剥落．油润滑后，147N载荷下，金属陶瓷经6000m滑动距离仍基本无磨损体积损失；随载荷提高，磨损体积有所增大，但仍比Cr12MoV钢小一个数量级以上．     

Cr-Al(Cr)2O3金属陶瓷的制备与抗氧化性能

研究了加入稀释剂Al2O3和过量Cr2O3对Al-Cr2O3体系燃烧合成反应温度和加热速度对起始反应温度的影响。确定了既可获得金属陶瓷熔体又易于实现燃烧合成的体系成分。通过燃烧合成和控制熔体冷却条件的凝固技术合理结合,制备了Cr相颗粒细小均匀分布于陶瓷基体的Cr-A(lCr)2O3金属陶瓷,该金属陶瓷具有较好的抗高温氧化性能。     

Al( Cr) 2O32Cr(Mo) 陶瓷基复合材料的制备与组织

在Al-Cr₂O₃ 体系中引入稀释剂(Al₂O₃ 、Cr₂O₃ ) 和反应性添加剂(MoO₃ ) 。利用热爆式燃烧合成法成功制备了含有细小棒状金属相共晶体的Al (Cr) ₂O₃-Cr (Mo) 陶瓷基复合材料。探讨了反应体系成分和制备工艺对复合材料微观组织的影响。对燃烧合成熔体施加1. 26 MPa 压力, 致密度可达90 %左右。陶瓷基体具有3 种形态:边界较圆整的块状, 细小的、按一定的取向交叉排列的长条状以及粗大的长条状。金属相以颗粒状分布在陶瓷晶体内或晶界处, 或与陶瓷相形成共晶组织。产物的共晶体呈准规则的结构, 细小棒状的金属相弥散分布在连续的陶瓷基体中。共晶体的分布具有区域性。原位生成的长条状陶瓷晶粒及金属相呈棒状的共晶结构是制得的复合材料的重要组织特征。     

Cr-Al(Cr)2O3金属陶瓷的燃烧合成与致密化

采用燃烧合成法，通过调整反应体系成分并控制凝固过程，成功制备了金属Cr相分布均匀、尺寸可达亚微米级的Cr-Al(Cr)2O3金属陶瓷．研究了聚合物及体系成分对金属陶瓷微观组织和燃烧合成过程的影响．结果表明，添加聚合物显著降低了Al-Cr2O3-A12O3体系的引燃温度，缩短了引燃时间，并改善了Cr颗粒在陶瓷基体上的分布均匀性．加入稀释剂Al2O3以及Cr2O3过量可细化Cr颗粒，使Al2O3基体变为Al2O3和Al(Cr)2O3．对燃烧合成熔体施加较低的压力，获得了致密的Cr-Al(Cr)2O3金属陶瓷，解决了燃烧合成致密化的问题．     

含稀释剂的A1-Cr2O3体系燃烧合成反应热力学分析与反应模型

对含稀释剂A12O3和Cr2O3的A1-Cr2O3体系燃烧合成反应进行了热力学计算与分析，讨论了起始反应温度T0、稀释剂A12O3和Cr2O3的含量对绝热反应温度Tad的影响，并得出T0与Tad在特定温度段上的近似线性关系以及该关系在指导材料成分设计上的应用；揭示了反应驱动力——GibbS自由能(△G)随反应温度(T)的变化关系，得出该体系的反应为扩散控制型反应；结合实验结果与分析，描述了该体系热爆反应的微观模型。     

含稀释剂的Al-Cr2O3体系燃烧合成反应热力学分析与反应模型

对含稀释剂Al2O3和Cr2O3的Al-Cr2O3体系燃烧合成反应进行了热力学计算与分析,讨论了起始反应温度T0、稀释剂Al2O3和Cr2O3的含量对绝热反应温度Tad的影响,并得出T0与Tad在特定温度段上的近似线性关系以及该关系在指导材料成分设计上的应用;揭示了反应驱动力--Gibbs自由能(ΔG)随反应温度(T)的变化关系,得出该体系的反应为扩散控制型反应;结合实验结果与分析,描述了该体系热爆反应的微观模型.     

燃烧合成制备Al2O3基金属陶瓷的研究现状与展望

概述了Al2O3基金属陶瓷的特点和常用制备方法,结合作者的最新研究结果,讨论了燃烧合成法制备Al2O3基金属陶瓷的技术特点和冷却条件对显微组织的影响.阐述了采用燃烧合成法制备Al2O3基金属陶瓷的研究和应用现状,指出了目前所存在的问题和发展前景.