Fe-C-Sn,Fe-C-Pb,Fe-C_(sat)-Pb-Ce溶液中热力学性质的研究

本文用溶解度法和Ag浴等Sn活度法分别对Fe-C-Sn溶液进行了研究,测得1300～1500℃范围内锡与碳的相互作用系数与温度的关系:e_C~(Sn)=-194/T+0.151;1550℃时铁液中锡与碳的一阶、二阶相互作用系数:e_C~(Sn)=0.016;γ_(Sn)_C=0.0。用钼密封反应室气-液平衡法研究了1300～1400℃范围内Fe-C-Pb溶液的热力学性质,测得碳与铅的一阶、二阶相互作用系数与温度的关系:e_(Pb)~C=-2236/T+1.549;γ_(Pb)~C=605/T-0.523。用石墨坩埚石英管真空密封装置,气-液平衡法对Fe-C_(sat)-Pb-Ce溶液进行了研究,测得1300℃时铈与铅的相互作用系数:e_(Pb)~(Ce)=-3.56。     

Ni液中Y-S平衡的研究

用直接平衡法研究了1500,1550,1600℃Ni液中Y-S平衡关系,测定了钇的脱硫常数lgK_(YS)及Y,S的一阶活度相互作用系数e_S~Y与温度的关系,并进行了有关的热力学计算。由测得的数据算出Ni液中YS的标准生成自由能△G_((Y)S),钇的标准溶解自由能△G_((Y)(l)→[Y]Ni),活度系数γ_Y~o,以及钇的克原子分数自相互作用系数∑_Y~Y和百分浓度自相互作用系数e_Y~Y与温度的关系。对于反应[Y]_(Ni) [S]_(Ni)=YS_(s) △G_((Y)S)=-215000 95.53T(cal/mol)脱硫常数: lgK_(YS)=-47000/T 20.86 e_S~Y=-350200/T 179 △G_((Y)(l)→[Y]Ni)=126200-79.31T(cal/mol) lgγ_(Y)=27584/T-15.151 ∑_Y~Y=-127T05/T 69.79 e_Y~Y=-364.8/T 0.2018     

Ce在铁基溶液中分别与Cu,P,Ti相互作用规律的研究SCIEI

Fe-Cu-Ce,Fe-P-Ce和Fe-Ti-Ce溶液的平衡产物是Ce_2O_2S,而不是Ce与Cu、P、Ti的金属间化合物。测定了Fe液中Ce_2O_2S=2[Ce]+[O]+2[S]反应的平衡常数和溶质之间的相互作用系数。Ce降低Cu和Ti在Fe液中的活度,增大其溶解度,同时增大P的活度,降低其溶解度。     

含碳球团—铁浴熔融还原法关键技术的应用基础研究

系统研究了以非焦煤粉和铁精矿粉为基础的含碳球团－铁浴熔融还原新流程的关键技术。解决了冷固结含碳球团高温强度问题，提出了含碳球团自还原动力学模型，再氧化机理和提高球团预还原速度，抗氧公有力的技术措施和参数，研制出了具有高配碳量，高强度，高自还原速度，高预还原速度，高抗氧化能力的新型含碳球团。同时，研究了含碳球团在铁浴中熔化还原动力学参数，优化得到了控制还原速度，终还原率，熔渣中最低ＦｅＯ含量，泡沫渣     

锰对矽脱氧能力的影响

(一)引言得到最低含量的氧是炼钢生产的最重要任务之一,它在很大程度上决定于脱氧制度是否适当。脱氧的基本目的在于除去液体钢中的氧,不管氧是否熔在钢中或者以氧化物状态存在.氧不仅影响炼钢过程很大,而且影响钢与铁的基本性质:把熔解氧量减少到钢凝固温度时碳与氧平衡数值以下,使钢水结晶时没有一氧化碳放出,因而保证得到结实的钢锭;脱氧剂不仅提高去硫的程度和速度,而且可以减少硫对钢性质的有害影响;氧决定合金元     

Cu—Ce—O,Cu—Ce—S,Cu—Ce—O—S溶液体系热力学及其沉淀图

本文采用铜液与反应产物直接平衡法,并用固体电解质氧浓差电池和低温无水电解分离反应产物等技术,在1200℃研究了Cu—Ce-O,Cu—Ce-S,Cu—Ce-O—S溶液体系热力学得到了铜液中铈的脱氧、脱硫,脱硫氧常数和平衡产物Ce_2O_3,CeS,Ce_2O_2S的Gibbs标准生成自由能,Ce与S的活度相互作用系数以及Ce的标准溶解自由能和自作用系数与温度的关系式绘制了铜液中[Ce]-[S]-[O]平面沉淀图,确定了铜液中Ce_2O_3,CeS,Ce_2O_2S稳定存在的热力学条件,为预测Ce的夹杂物生成的先后次序及类型提供了理论依据     

新型双室粉煤熔融还原炼铁法

本文论述了我国开发熔矿还原工艺的必要性。提出了一种以铁矿粉、粉煤、空气和一部分氧为原料,将熔矿还原反应和CO燃烧加热熔池分别在反应器两室内同时进行的炼铁装置。该装置反应中产生的煤气可以100％在反应器内燃烧并将热量传给熔池,从而使煤耗有可能降低到400公斤/吨铁水,因而生产每吨铁的投资,成本和能耗约为高炉法的75％。     

稀土元素在铁液中热力学参数的研究

本文用稀土元素对碳饱和溶解度法研究Fe-C_(饱和)-RE三元熔体平衡,得到1300～1500℃范围内稀土与碳的相互作用系数与温度的关系:e_(Ce)~C=-9158/T 4.578;e_(La)~C=-8207/T 3.907;e_(Nd)~C=-5888/T 2.818;e_(Sm)~C=-6250/T 2.801;e_y~C=-6164/T 2.963。用铁液-固体脱硫产物直接平衡法研究Fe-C_(饱和)-RE-S四元熔体在1300～1500℃的平衡,得到稀土元素生成RE_2S_3的脱硫常数与温度的关系(K_(RE)=α_(RE)~2α_S~3):1gK_(Ce)=-70025/T 26.000;IgK_(La)=-66114/T 21.833;1gK_(Nd)=-53026/T 17.020;1gK_(Sm)=-54469/T 15.889。并得到稀土与硫的相互作用系数与温度的关系:e_S~(Ce)=-4094/T 0.077,e_S~(La)=-4831/T 1.021,e_S~(Nd)=-6609/T 1.586,e_S~(Sm)=-6512/T 1.681。依据Fe-RE相图计算了Fe-RE二元熔体中稀土元素和铁的活度,得到γ_(EE)~0、e_(RE)~(RE)和ρ_(RE)~(RE)与温度的关系式。     

铁液中〔Y〕—〔S〕—〔O〕的热力学研究

由直接平衡法研究了1575—1625℃铁液中钇的脱硫氧平衡,固体电解质定氧探头测定了熔池中的氧活度,低温无水电解液电解法测定了溶解状态的钇含量。实验测得钇在铁液中的脱硫氧常数与温度的关系:LgK_(Y_2O_2S)=-(79487)/T+28.03,钇的硫氧化物在铁液中的标准生成自由能与温度的关系:2[Y]+2[O]+[S]+Y_2O_2S(s)△G~0=-363650+128.24T(Cal/mole)=-1521520+536.55T(J/mole)。由热力学分析进一步计算得到:1600℃铁液中[Y]-[S]-[O]平衡立体图、a_O-a_S平衡图及钇的氧化物、硫化物和硫氧化物稳定形成的条件,为理论上预测夹杂物,生成的先后次序及类型提供了依据。并给出了铁液中钇加入量计算公式:[%Y]=(88.9/32)·([%O]+[%S]及控制夹杂物形态的计算公式:[%Y]/[%S]=2.78(1+[%O]/[%S])