悬吊式汽包锅炉膨胀中心计算模型改进及程序实现

该文对以前建立的膨胀中心计算模型做了改进 ,并以NG 410 /9.8 M型锅炉为例 ,讨论了其膨胀中心的设置以及导向载荷的计算方法及计算过程 ,重点论述了最小导向载荷、风载荷、地震载荷以及炉膛内压引起的不平衡载荷的计算。采用了竖直向下的计算模型。图 3表 4参 6     

适用无烟煤燃烧的新型涡流拱特性的研究

提出一种能够用于链条炉燃用无烟煤的涡流拱新技术。通过模化试验对涡流拱特性进行了试验研究，分析了其工作机理，获得确定涡流拱最佳结构尺寸的要素。结果表明，涡流拱能有效地增加后拱气流向前拱的卷吸输送量，有助于提高前拱温度。在首次应用实践中，对于燃用Ⅲ类末煤型无烟煤的炉膛能够及时着火、强化燃烧，取得了满意效果。     

双旋流气体燃烧器冷态流动特性的实验研究

1引言旋流燃烧器具有稳定、高效、清洁燃烧的特点,而且结构简单,具有良好的负荷适应能力,因此从20世纪70年代起受到了越来越多的制造商及发电企业的重视和青睐[1]。国内外很多学者利用多种测量仪器和实验方法对各种类型旋流燃烧器的空气动力场进行了大量的研究:Dixon等人利用五     

600 MW超临界直流锅炉的燃烧调整试验

试验研究了600 MW锅炉超临界压力螺旋管圈直流炉在省煤器出口氧量、炉膛风箱压差、SOFA风投运组合、CCOFA风投运组合、磨煤机投运组合、煤粉细度、偏置风开度等不同情况下对锅炉效率、NOx排放的影响.超临界600 MW锅炉在燃烧神华煤时,试验得到较为合理的运行控制方案:锅炉省煤器出口氧量维持3.2%;炉膛、风箱压差维持在850～900 Pa左右;SOFA风投3～4 层;CCOFA风投2层;一次风压在8.5 kPa左右;建议投运ABCEF磨煤机的分组运行模式;各二次风门开度均布,并根据汽温偏差设定各风门开度.     

烟气联合脱硫脱硝技术的对比研究

新的火电厂大气污染物排放标准的颁布,对SO2和NOx排放的限制更加严格.联合脱硫脱氮技术比单独脱硫或脱氮更有优势,是未来控制大气污染物的主要方法.对CuO脱硫脱硝技术和活性炭联合脱硫脱硝技术的特点进行了对比,主要分析了温度对Al2O3载体和活性炭结构的影响及再生方式对脱硫脱硝效率的影响.最后指出了这2种技术的发展方向以及需要解决的问题.     

锅炉膨胀中心的设置与导向载荷计算方法的研究

本文主要讨论了导向载荷的计算方法及过程，重点论述了风载荷和地震作用的计算，采用了竖直向下的计算模型。通过对NG－220/9．8－M15锅炉的计算表明，这方法是可行的。图3表3     

柴油机组合活塞柔性装配线

通过工艺流程优化,降低半成品库存,实现精益单件流生产模式,从而提高产能,降本增效,进一步保证产品质量.     

多组分气体热物性参数的计算方法

在现有工质热物性质计算公式的基础上,结合实验数据,研究了多组分气体热物性参数的计算方法,选择合适的计算模型,编制了计算多组分气体热物性参数的软件,并对采用该软件得到的计算结果与试验值进行了比较.结果表明:所确立的混合模型合理、可靠;通过编程计算多组分气体的热物性参数具有便捷、可靠、精度高的特点.     

富氧煤粉气流着火机理的实验研究

针对环境氧浓度发生变化时,煤粉气流的反应动力学级数和机理都会发生变化的情况,采用一维火焰炉对神木烟煤在富氧条件下的着火机理进行了实验研究.结果表明:采用着火时烟气中CO和CO2体积分数的变化规律来判断煤粉气流的着火是可行的;当环境中氧气体积分数从21%升高到40%时,神木烟煤的着火完成了从均相着火向多相着火的转变,同时随着着火温度的降低,着火时刻烟气中热解产物的含量迅速降低.     

螺旋管换热器同轴环形通道流动特性实验

对S/d0=2.0,S/d0=2.5和S/d0=3.0的同轴环形通道螺旋管换热器分别进行了流动特性及阻力特性的实验研究,并和圆形管道的理论值进行比较.得出流体流速、压力、流量及同轴环形通道的几何参数等对同轴环形通道流动特性的影响.结果表明:在环隙宽度S和螺旋管外径d0相同的条件下,随着雷诺数Re的增加,环形通道的进口阻力系数ξin、出口阻力系数ξout和总阻力系数ξz逐渐减小并逐渐趋于一定值;外圈环形通道的ξin、ξout、ξv均比中圈和内圈环形通道的大,但中圈和内圈环形通道的ξin、ξout、ξz相等;相同雷诺数条件下,S越小,流体在环形通道流动时,流体的进出口压力降△P就越大.