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1.
介绍150 MW高背压供热机组,凝汽器为满足高背压供热进行的配套改造内容。由机组高背压供热改造后,凝汽器高、低背压运行的试验数据,计算凝汽器在两种运行状态下的性能指标。凝汽器在高、低背压两种工况下运行,循环水流量与设计值比较吻合,凝汽器端差、过冷度基本都达到了设计值。高背压工况下,凝汽器端差较小,为2.264℃;正常背压工况下,凝汽器端差也小于通常设计端差4℃,修正后的总体传热系数和凝汽器端差与改造前相差不大;高背压工况下的凝结水过冷度为0.555℃,稍高于设计保证值。凝汽器进行高背压改造,达到常年安全运行和经济运行的要求。凝汽器在高、低背压下运行,可以进一步根据电、热负荷,调整循环水泵、热网水泵的水量和运行方式,提高机组供热期的发电量、降低非供热期的运行背压,以提高机组全年运行的经济性。  相似文献   
2.
125 MW 机高压前轴封漏汽量的测量计算及中压缸效率核算   总被引:2,自引:0,他引:2  
介绍了莱芜电厂2号机改造后高压前轴封漏汽量测量原理和方法,计算出高压前轴封漏汽量,并代入热力性能试验计算过程中,核算了除掉轴封漏汽量影响的中压缸效率。此计算方法和图表普遍适用于125MW机组高压前轴封漏汽量的计算。  相似文献   
3.
简要叙述了莱芜电厂2号机通流部分节能改造和改造前后的热力性能考核试验。根据改造前试验结果,分析了机组经济性差的原因。对比改造前后试验结果,分析了改造效果。  相似文献   
4.
采用多孔介质物理概念对1台双流程凝汽器的汽相流动与传热进行了数值计算与分析。结果表明:在该冷凝器中存在着严重的不凝结性气体积聚现象,从而导致了流动与传热特性的恶化。对此提出了改进方案,即将抽气口处的挡板开口,从而将积聚的不凝结气体引出,通过数值计算证实该措施有效。  相似文献   
5.
通过对国内矿井常用的防灭火技术的分析比较,结合西铭矿井下49309工作面的特点,采用了注凝胶的灭火技术,成功地扑灭了49309工作面的自燃发火.  相似文献   
6.
7.
从整体性能优化的角度,分析110 MW机组冷端系统主要设备——凝汽器和给水泵的运行性能和存在的问题,以及对机组和冷端系统整体性能的影响,通过设备改造和运行方式优化,改善了冷端系统整体运行性能,提高了110 MW机组运行经济性。  相似文献   
8.
梁瑞红  华慧  王学栋  李娅  刘成梅  陈军 《食品科学》2019,40(19):143-148
采用动态高压微射流(dynamic high pressure microfluidization,DHPM)分别以不同的处理顺序:DHPM预处理乳铁蛋白(lactoferrin,LF)后与果胶(pectin,P)混合(MLFP)、DHPM预处理果胶后与乳铁蛋白混合(MPLF)以及乳铁蛋白与果胶混合后再经DHPM处理(MLFP),制备3种乳铁蛋白-果胶复合物,探究DHPM的处理顺序对复合物结构及性质的影响。结果表明:DHPM处理使复合物的分散性增大,乳化性减小。且经DHPM处理后的3种复合物中,MLFP的分散性和乳化性最强,而MLFP的分散性和乳化性最低,这与界面张力测定结果一致。经DHPM处理后复合物粒径也显著减小(P0.05),且MPLFMLFP MLFP空白对照组复合物。ζ-电位和荧光光谱结果表明,果胶和LF复合物主要通过两者间静电作用结合,且DHPM处理促进果胶与LF的相互作用。本研究为探讨食品组分在食品加工过程中的结构和性质变化提供一定的理论依据。  相似文献   
9.
10.
使用MCNP程序模拟了重水堆核电厂(HWR)不同区域在事故后不同时刻的辐射环境条件。结果表明,自放射性物质释放开始后约2.5 h,电厂各区域达到了事故后的剂量峰值水平,其后随着核素的衰变,剂量水平逐渐降低。另外,应急堆芯冷却系统(ECCS)设备与管线附近在事故后较长时间内保持了极高的Gamma剂量率,预计引起的可达性问题将会对事故缓解造成一定影响。   相似文献   
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